16-этажный 2-секционный 128-квартирный жилой дом. Часть 2

Страницы: 1 2 3 4

Раздел 4. Конструктивные и объемно-планировочные решения

Жилой 16-ти этажный дом выполнен из сборного железобетона. Конструктивная схема – бескаркасная, с поперечными и продольными несущими стенами, основной шаг поперечных несущих стен 3-3,6 м. Роль ограждающих конструкций играют навесные стеновые панели из керамзитобетона.

Принятая конструктивная схема здания имеет ряд преимуществ, как на стадии возведения, так и в период эксплуатации:

• прочность;
• жесткость;
• устойчивость.

Вертикальные нагрузки от перекрытий воспринимаются и передаются на фундамент основания поперечными и продольными стенами одновременно.

Основанием для фундамента служат тугопластичные суглинки с прослоями песка и пески пылеватые, средней плотности, влажные, а также пески крупнообломочные. Фундамент – сборные железобетонные блоки и цокольные панели, толщиной 500 мм, глубина заложения -3,30 м. Уровень подземнгых вод располагается на отметке -7,9 м. Расчетное сопротивление грунта основания (пески пылеватые) – 2,50 кН/м².

Стены подвала защищаются сплошной обмазочной гидроизоляцией, пол подвала, со стороны грунта кладут рулонную гидроизоляцию. Предусмотрено устройство отмостки по периметру здания, шириной 1 м.

В качестве перекрытий используются однослойные железобетонные плиты, толщиной 140 мм, опертые  по  трем  сторонам на одно помещение. Плиты  лоджий  выполнены из  более  морозостойкого  бетона.

Несущие стены соединяются между собой надпроемными перемычками и  диском  плит перекрытия.

За отметку 0,000 принят уровень чистого пола  первого этажа.

Конструкция полов:

1. Жилые комнаты, проходы — паркет щитовой на мастике по цементно-песчаной стяжке и звукоизоляционным плитам.
2. Кухня — линолеум на мастике по цементно-песчаной стяжке и звукоизоляционным плитам.
3. Санузлы — керамическая плитка на цементно-песчаном растворе, гидроизоляция по пенополистирольным плитам.
4. Лестничные клетки-керамическая плитка на цементно-песчаном растворе.
5. Лоджии — керамическая плитка на цементно-песчаном растворе.

Кровля – плоская, с внутренним водостоком.

Состоит из:

• — защитный  слой гравия, втопленный в разогретый слой рулонного материала;
• — три слоя фризола;
• — полиэтиленовая пленка – 10 мкм;
• — пенополистирол — 10 см;
• — пароизоляция — 1слой полиэтиленовой пленки;
• — выравнивающая цементно-песчаная стяжка;
• — ж/б утепленная  плита  покрытия.

Лестницы выполнены из сборных элементов.

Наружные стены представляют железобетонные  навесные  панели с утеплителем  из  минераловатныхплит  и  керамзитобетонным  несущим  слоем, толщиной  325мм.

Внутренние стены (несущие) – сборные  железобетонные  плиты, толщиной  180мм.

Перегородки – кирпичная кладка, толщиной 120мм.

РАСЧЕТ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ И ВНУТРЕННЕЙ НЕСУЩЕЙ БЕСПРОЕМНОЙ СТЕНЫ.

Размеры плиты 6,0х3,4м. Опираниена несущие стены по трем сторонам.

Внутренняя  несущая  беспроемная  стена  имеет параметры: высота  49,3м. ,  ширина 6,3м.,  толщина  0,18м.  Жестко  защемлена  в  фундамент.

Конструктивная схема перекрытия.

Конструктивная схема стены.

Расчет  плиты  перекрытия:

Сборная  плита  перекрытия  сплошного  сечения.

Исходные данные:

• Плита толщиной 140мм в конструктивной ячейке 6,0´3,4м сборного здания с внутренними  панельными  стенами и навесными фасадными панелями.
• Расчетная схема плиты – плита защемлена по трем сторонам и не имеет опор по четвертой стороне.
• Расчетные пролеты :l₁ = 6000-140=5860мм; l₂ =3400-140/2=3310мм, где 140мм – толщина стен.
• Соотношение сторон плиты  l₁/l₂=5860/3310=1,8 > 1,5 – плита работает на изгиб в одном направлении.

Материалы для плиты.

Бетон

Бетон тяжелый класса   В20  , R_bn = R_b,ser = 15МПа,    R_b,tn= R_b,ser= 1,4МПа ,  R_b=11,5 МПа, R_bt=0,9 МПа,   коэффициент условия работы бетона   =0.9

Плита  подвергается  тепловой  обработке  при  атмосферном  давлении.  Начальный  модуль  упругости  Е_b =24*10³МПа.  К  трещиностойкости  плиты  предъявляются  требования  3-й  категории.  Технология  изготовления  плиты – агрегатно – поточная.  Натяжение  напрягаемой  арматуры  осуществляется  электротермическим  способом.

Арматура

•  преднапрягаемая:  стержни  периодического  профиля   класса  A-IVRs = 510МПа, Rsn=Rs,ser=590МПа , Es =19*10⁴ МПа.
•  ненапрягаемая :  проволочная арматура класса Вр-IRs=365МПа, Rsw = 265МПа, Es =17*10⁴ МПа.

 Определение нагрузок и усилий в плите

Нагрузка на 1 м² перекрытия в кН

Расчет  плиты  производим  в  машинном  варианте,   а также  производим  расчет    места,  где  плита  работает  по  балочной  схеме  ,т.е.  у  края  не опертого,  вручную

Ручной  расчет:

Расчетная схема

Расчетные  нагрузки  с  учетом  коэффициента  надежности  по  назначению  =0.95:

Ширина расчетной  полосы  1,0м.

• =0,95´4,816=4,575 кН/м
• =0,95´4,243=4,03кН/м
• =0,95´6,616=6,285кН/м
• =0,95´5,743=5,456кН/м
• =0,95´4,543=4,316кН/м

 Расчет  плиты  по  предельным  состояниям  первой  группы.

Расчетные пролеты :l₂ =3400-140/2=3310мм, где 140мм – толщина  опорной  стены.

Поперечное  конструктивное  сечение  плиты  заменяем  эквивалентным  прямоугольным  сечением:

h =14см ,h_о = 11см , b =100см.

 Плита  рассчитывается  как  защемленная  балка,  загруженная  равномерно – распределенной  нагрузкой.

Усилия  от расчетной  полной  нагрузки:

изгибающий  момент  на  опорах

5,738 кН*м

изгибающий  момент  в середине  пролета

2,869 кН*м

поперечная  сила  в  опорах

10,402 кН

Расчетным  моментом  принимаем  наибольший,  т.е.  момент  на  опорах  и  далее  будем  искать  только  расчетные  величины.

Усилия  от нормативной  нагрузки:

изгибающий  момент  на  опорах

4,981 кН*м

Усилия  от постоянной  и  длительной  нагрузки:

изгибающий  момент  на  опорах

3,94 кН*м

Расчет  по  прочности  сечения,  нормального  к  продольной  оси  плиты.

При  расчете  по  прочности  расчетное  поперечное  сечение  плиты  прямоугольное.

0,0458

При

Граничная    относительная  высота  сжатой  зоны  определяется  по  формуле:

где

Мпа   при

Величина  должна  удовлетворять  условию:

При  электротермическом  способе  натяжения

МПа

где  l – длина  натягиваемого  стержня  с  учетом  закрепления  его  на  упоры.

Условие  при  МПа   удовлетворяется.

Значение    вводится  в  расчет  с  коэффициентом  точности  натяжения  арматуры  ,  определяемым  по  формуле:

По  формуле  при  электротермическом  способе  натяжения  величина

Число  напрягаемых  стержней  принимаем  равным.  Тогда

При  благоприятном  влиянии  предварительного  напряжения

Предварительное  напряжение  с  учетом  точности  натяжения

МПа

Потери от  начального  предварительного  напряжения

где    принимается  при  коэффициенте   .

При  электротермическом  способе  эти  потери  равны  нулю,  поэтому МПа

МПа

Так  как  ,  то  площадь  сечения  растянутой  арматуры  определяется  по  формуле:

где  — коэффициент  условий  работы  арматуры,  учитывающий  сопротивление  напрягаемой  арматуры  выше  условного  предела  текучести.

По  формуле:

Для  арматуры  класса  А-IV

Поскольку     принимаем

Тогда    см².

По  сортаменту  принимаем :  2 Ø10 А-IV   А_S=1,57 см²

М_u = 1,57*1,2*510*10²*11*0,915 = 6,04*10⁵ МПа

М_u = 6,04*10⁵ МПа > М_act = 5,738*10⁵ МПа

Расстояние  между  стержнями  принимаем  200мм.

Расчет  по  прочности  сечения,  наклонного  к  продольной  оси  плиты

Поперечная  сила     Q =10,4кН

Предварительно  приопорные  участки  плиты  заармируем  в  соответствии  с  конструктивными  требованиями.  Для  этого  с  каждой  стороны  плиты  устанавливают  по  четыре  каркаса  длиной  l = 0,85м  с  поперечными  стержнями   Ø 4Вр-I,  шаг  которых  s = 6 см   (   или  ).

По  формуле  проверяем  условие  обеспечения  прочности  по наклонной   полосе  между  наклонными  трещинами:

Коэффициент,  учитывающий  влияние  хомутов,

Коэффициент  поперечного  армирования

см²( 4  Ø 4Вр-I)

Коэффициент

где     для  тяжелого  бетона.

кН

Следовательно,  размеры  поперечного  сечения  плиты  достаточны  для  восприятия  активной  нагрузки.

Проверяем  необходимость  постановки  расчетной  поперечной   арматуры  из  условия:

Коэффициент    для  тяжелого  бетона.

Коэффициент,  учитывающий  влияние  сжатых  полок  в  двутавровом   сечении  элементов.

Коэффициент,  учитывающий  влияние  продольной  силы  обжатия

где  Р₂  принимается  с  учетом  коэффициента    0,865

Тогда   < 1,5

Следовательно,   условие  удовлетворяется,  арматура  ставится  по  конструктивным  требованиям,  (Хомуты  ставим  с  шагом  6см,  Ø4 Вр-I  ).

Армирование  плиты  показано  на  листе.

Расчет  плиты  по  предельным  состояниям  второй  группы.

Геометрические  характеристики  приведенного  сечения.

Приведенная  высота  сеченияh₀ = 11см, ширина  сеченияb = 100см ,  высота  сеченияh = 14см

При  площадь  приведенного  сечения см²

Статический  момент  приведенного  сечения  относительно  нижней  грани см³

Расстояние  от нижней  грани  до  центра  тяжести  приведенного  сечения см

Момент  инерции  приведенного  сечения  относительно  его  центра  тяжести см⁴

Момент  сопротивления  приведенного  сечения  по  нижней   и  по  верхней  зоне см³

Расстояние  от  центра  тяжести  приведенного  сечения  до  ядровой  точки,  наиболее  удаленной  от  растянутой  зоны,  согласно  формуле:

Максимальное  напряжение  в  сжатом  бетоне  от  внешней  нагрузки  и  усилия  предварительного  напряжения

где  М- изгибающий  момент  от  полной  нормативной  нагрузки,

М = 4,98 кН*м  = 498100 Н*см

Р₂ – усилие  обжатия  с  учетом  всех  потерь

Н

эксцентриситет  усилия  обжатия

см

Н/см²

принимаем

Расстояние  от  центра   тяжести   приведенного  сечения  до  ядровой  точки,   наименее  удаленной  от  растянутой  зоны

=2,33

Упругопластический  момент  сопротивления  по  растянутой  зоне,  определяется  по  формуле:   — для  симметричного  сечения

см³

= 4932 см³

Потери  предварительного  напряжения

При  расчете  потерь  коэффициент  точности  натяжения  арматуры

Первые  потери  от  релаксации  напряжений  в  арматуре  при  электротермическом  способе  натяжения  стержневой  арматуры:    =0,03*463=13,9 МПа

Потери  от  температурного  перепада  между  натянутой  арматурой  и  упорами, так  как  при  агрегатно- поточной  технологии  форма  с  упорами  нагревается  вместе  с  изделием.

Потери  от  деформации  анкеров  и  формы  при  электротермическом  способе  равны  0

Потери  от  трения  арматуры  об  огибающие  приспособления  ,поскольку  напрягаемая  арматура  не  отгибается

Потери  от  быстронарастающей  ползучести  определяются  в  зависимости  от

соотношения

По  таблице  СНиП  . Из  последнего условия  устанавливается  передаточная  прочность

Усилие  обжатия  с  учетом  потерь  ,,,  вычисляется  по  формуле

1,57 *(463-13,9)*100 = 44012 Н

Напряжение  в  бетоне  при  обжатиии

Н/см²  = 0,85 МПа

Передаточная  прочность  бетона

МПа

Согласно  требованиям  СНиП

МПа  и  МПа

Окончательно  принимаем  МПа

Тогда :

Условие  выполняется.

Сжимающее  напряжение  в  бетоне  на  уровне  центра  тяжести  напрягаемой  арматуры  от  усилия  обжатия  ( без  учета  изгибающего  момента  от  собственной  массы  плиты).

Так  как

то  потери  от  быстронатекающей  ползучести

Первые  потери  13,9 + 2,04 = 15,94 МПа

Вторые  потери  определяются  по  формулам :

Потери  от  усадки  бетона  МПа

Потери  от  ползучести  бетона   вычисляются  в  зависимости  от  соотношения    ,

где   находится  с  учетом  первых  потерь .

При

МПа

Вторые  потери    МПа

Полные  потери    МПа

Так  как  МПа < 100МПа,   окончательно  принимаем  МПа.

Р₂ = 1,57 * ( 463 — 100 ) * 100 = 35570 Н

Расчет  по  образованию  трещин.

Для  элементов,  к  трещиностойкости  которых  предъявляются  требования  3-категории,  коэффициент  надежности  по  нагрузке  .  Расчет  производится  из  условия :

Нормативный  момент  от  полной  нагрузки  М = 4,981 кН*м

Момент  образования  трещин    по  способу  ядровых  моментов  определяется  по  формуле :

где  ядровый  момент  усилия  обжатия

35570*0,865*(4,0+2,33) = 51382,6 Н*см = 0,51 кН*м

Так  как  4,981кН*м <4932*10⁶*1,4*10³+0,51 = 7,41 кН*м  ,  в  растянутой  зоне  от  эксплуатационных  нагрузок  трещины  не  образуются.

Трещины  не  образуются  также  и  в  верхней  зоне  плиты  в  стадии  ее  изготовления.

Расчет  прогиба  плиты

Предельно  допустимый  прогиб  для  рассчитываемой  плиты  с  учетом  эстетических  требований  согласно  таблице  СНиП.

Определение  прогибов  производится  только  на  действие  постоянных  и  длительных  нагрузок  при  коэффициенте  надежности  по  нагрузке    по  формуле :

где   для  свободно – опертой  балки  коэффициент   равен :

5/48  при  равномерно  распределенной  нагрузке

1/8  при  двух  равных  моментах  по  концам  балки  от  стлы  обжатия.

Полная  кривизна  плиты  на  участках  без  трещин  в  растянутой  зоне  определяется  по  формулам  СНиП

Кривизна  от  постоянной  и  длительной  нагрузки

1/см

где  0,85 – ,  учитывающий  влияние  кратковременной  ползучести  тяжелого  бетона,

2 — – ,  учитывающий  влияние  длительной  ползучести  тяжелого  бетона  при  влажности  больше  40%

Кривизна  от  кратковременного  выгиба  при  действии  усилия  предварительного  обжатия  с  учетом

1/см

Поскольку  напряжения  обжатия  бетона  верхнего  волокна

Н/см²,

т.е.  верхнее  волокно  растянуто,  то  в  формуле  при  вычислении  кривизны  ,  обусловленной  выгибом  плиты  вследствие  усадки  и  ползучести  бетона  от  усилия  предварительного  обжатия,  принимаем  относительные  деформации  крайнего  сжатого  волокна  . Тогда  согласно  формулам  СНиП

1/см

где  2,04+42,14 = 44,18 МПа

Прогиб  от  постоянной  и  длительной  нагрузок

f=[5/48*1,7*10^-5 – 1/8*(0,26 + 0,02)*10^-5]*331² = 0,23см

f=0,23см. <f_u = 1,7см.  т.е.  прогиб  не  превышает  допустимую  величину.

Прочность  сечения  обеспечена.

Производим машинный :

Производим  расчет  сборной  стены :

Сборная  внутренняя  несущая  беспроемная  стена

А.  Сбор    вертикальных    нагрузок.

 

 

2. на 1 м²покрытия

 

 

3. от собственного веса на 1 пог.м ее длины

 

 

Суммируем все виды на стену при площади от

Определяем вертикальную нагрузку, на стену:

Грузовая площадь:       А  = 10,2 * 3,6 = 36,72 м.кв.

Находим нагрузки на рассматриваемую  стену.

Nр(0) = 22,08 кН

Nн(0) = 19,15 кН

Nр(49,3) = 0,95 х 16 х 25,8 +22,08 +87,32 х 18 =2006,65 кН

Nн(49,3) = 0,95 х 16 х 22,5 + 19,15 +79,4 х 18  = 1808,35 кН

Б. Сбор горизонтальной нагрузки. (ветровая).

Согласно 3 СНиП 2.01.07-85 «Строительная и геофизика» город  Рязани  расположен в районе по ветра. Норматив­ное значение ветрового Wс = 0,23 кПа.

Нормативное ветра на Z над поверхностью земли для зда­ний высотой  H > 40 м с равномерно-распределенной и по жесткостью несущей равно:

w_n = w₀´× С( k +1,4 k_sup´ Z/H ´×xzn)  ;   [кПа]

где      w₀  — значение давления на 1 м2 поверхности

фасада. Для города  Рязани w₀  = 0,23 кН/м2 (кПа);

С — аэродинамический коэфициент, 1,4

k — возрастания напора по здания;

k_sup-коэффициент возрастания напора для здания k_sup =1,2;

— пульсации скоростного напора  на Н,

принимаемый для здания  с  Н = 49,3м и x = 0,757;

— динамичности, зависящий от e,

который по формуле:

e =Ög_f´w₀ / (940 ´ f₁)

g_f = 1,4 , коэффициент по нагрузке

f₁ —   первая собственных колебаний, Гц

f₁ = 1/T₁ = 1/1,0533 = 0,966

T₁ — первой формы колебаний.

По формуле:

Т₁ = 0,021Н = 0, 021´ 49,3 =1,0533

e = (1,0533 / 940) х Ö1,4 х 0,23 х 1000 = 0,020

 

По рис.2 СНиП находим значение z = 1,51.

n — коррекции пульсации ветра, при

L = 52,8 м;

Н = 49,3 м;

n = 0,641.

 

 

1,4k_sup ´Z/H ´ x´zn = 1,4 ´ 1,2 ´ Z / H ´ 0,641 ´ 1,51´  0,77 = 1,252 Z / H

• w_n(Z =  5) = 0,23 ´ 1,4(0,5+1,252 ´ 0,101) =          0,202 кН/м²
• w_n(Z =10) = 0,23 ´ 1,4(0,65+1,252 ´ 0,203) =        0,291 кН/м²
• w_n(Z = 20) = 0,23 ´ 1,4(0,85+1,252 ´ 0,406) =       0,437  кН/м²
• w_n(Z = 40) = 0,23 ´ 1,4(1,1+1,252 ´ 0,811) =         0,717  кН/м²
• w_n(Z = 49,3) = 0,23 ´ 1,4(1,2+1,252 ´ 1) =              0,790 кН/м²

Полученную  эпюру,  ограниченную  ломаной  линией,   приводим  к  эквивалентной  трапециевидной.  Для  этого  сначала  определяем  ее  площадь  А  ,  статический  момент  S  и  положение  центра  тяжести   С  криволинейной  эпюры,  а  затем  находим  параметры  трапециевидной  эпюры .

Эпюра  и  расчетная  схема  приложена  ниже.

А = ( 0,79 + 0,717) ´ 9,3 / 2+ ( 0,717 + 0,437 ) ´ 20 / 2 +

+ ( 0,437 + 0,291 )´ 10 / 2 + ( 0,291 + 0,202 ) ´ 5 / 2 +

+ 0,202 ´ 5 = 24,431 [кПа ´м]

S =  0,717 х 9,3 ´ 44,65 + ( 0,79 – 0,717 ) х 9,3 ( 40 + ( 2 / 3 ) х 9,3 ) / 2 + 0,437 х 20 х 30 + ( 0,717 – 0,437 ) х 20 ´ ( 20 + ( 2 / 3 ) х 20 ) + 0,291 х 10 х 15 + ( 0,437 – 0,291 ) х 10 ( 10 + ( 2 / 3 ) х 10 ) х 10 + 0,202 х 5 х 7,5 + ( 0,291 – 0,202 ) х 5 х ( 5 + ( 2 / 3 ) х 5 ) / 2 + 0,202 х 5 х 2,5 = 736,715 [кПа´м]

C = S / A = 736,715 / 24,431  = 30,155м

Параметры эквивалентной трапецевидной нормативного давления на a, w_n, aw_n будут равны:

a = (2H-3C) / (3C-H) = ( 2 ´ 49,3 — 3 ´ 30,155 ) / ( 3 ´ 30,155 – 49,3) = 0,197

Значение нагрузки на уровне здания:

w_n = 2A / (1+a)H = 2 х 24,431 / ( 1+0,197 ) х 49,3 = 0,828 кН/м²

Значение ветровой нагрузки  на поверхности земли:

aw_n = 0,197  ´ 0,828 = 0,163 кН/м²

Нормативная по высоте здания нагрузка с коэффициента по здания gn = 0,95 и при наветренного L=3,6 м:

q_n= 0,828  ´ 3,6 ´ 0,95 = 2,83 кН/м

aq_n = 0,163 ´ 3,6 ´ 0,95 = 0,56 кН/м

Расчетная нагрузка при надежности по g_f = 1,4:

q = 2,83 ´ 1,4 = 3,962 кН/м

aq = 0,56 ´ 1,4  = 0,78 кН/м

Определяем  усилия:  При  действии  на  здание  горизонтальной  нагрузки,  на  стену  дополнительно  внецентренно – приложенной  вертикальной  нагрузки  в  ней  возникают  изгибающие  моменты  и силы  поперечные  и  нормальные.

Находим изгибающий момент:

q(x) =  q  ( 1 + ( a — 1 ) x /  H)

Q(x) = — q x ( 1 + ( a — 1 ) x / 2 H )

Mh(x) = — q x²( 1 + ( a — 1 ) x / 3 H ) / 2

 

Определение  прогиба  здания.

Расчет  многоэтажного  здания  на  ветровую  нагрузку  предусматривает  ограничение  величины  прогиба:

f_sup< (1/500)*H = 49,3/400 = 0,0986м

Находим  изгибную  жесткость  :B_u = 0,85*γ_n*E_b*I_i

Для  стен  выбираем  бетон  В30  :  Е_b = 29*10³ МПа.

γ_n— коэффициент  учитывающий  податливость  горизонтальных  и  вертикальных  швов.

δ_n–податливость  раствора  шва,  при  длительном  сжатии равна  1,8.

h_fl = 2,8м  —  высота  этажа.

B_u = 0,85*γ_n*E_b*I_i = 0,85*0,982*29*10⁶*0,18*6,3³/12 = 90,77*10⁶ кН/м²

f_sup = -(4α+11)*q_н*Н⁴/120*В_u = -(4*0,163+11)*-43,53*49,3⁴/120*90,77*10⁶ = 0,0275м

f_sup = 0,0275м < (1/500)*H = 49,3/400 = 0,0986м  — жесткость  здания  обеспечена.

Определение  нормальных  напряжений.

Считаем  нашу  стену  внецентренно – сжатой  и  поэтому  нормальные  напряжения  находим  по  формуле:

А =6,3*0,18 = 1,134 м²

W = bh²/6 = 0,18*6,3²/6 = 1,1907 м³

т.е.  стенка  находится  в  сжатом  состоянии.

Подбор  сечения  и  армирования.

На первом этапе количество для элементов  стены с указаний по конструированию стен:

Стена армируется расположенными его поверхностей сетками, объединенными в арматурный блок балочными с расстоянием ними не 1000 мм, ячеек сеток  200´200 мм;

Минимальный процент горизонтального стены составлять 0,2~0,3% ;

Площадь сечения распределенной у грани должна составлять  не 0,3 см2 на 1 м вертикального сечения.

В качестве   рабочей  арматуры  следует  применять  арматуру  класса  А-III , Вр-I ,  а  в качестве  конструктивной  А –I , Вр-I.

Диаметр  арматуры  сеток и каркасов  назначается  не  менее  5мм.

Армируем  стену  в  соответствии  с  эти  требованиями: Две  параллельные  сетки  с  ячейками  200х200мм  и  поперечными  каркасами  продольные  стержни  которых          Ø6 А-III ,  а  поперечные  —  Ø5 Вр –I.

Материал  стенки:

Бетон

Бетон тяжелый класса   В30  , R_bn = R_b,ser = 22МПа,    R_b,tn= R_b,ser= 1,8МПа ,  R_b=17 МПа, R_bt=1,2 МПа,   коэффициент работы бетона   =1,1

Плита  подвергается  тепловой  обработке  при  атмосферном  давлении.  Начальный  модуль  упругости  Е_b =29*10³МПа.  К  трещиностойкости  плиты  предъявляются  требования  3-й  категории.  Технология  изготовления  плиты – – поточная.

Арматура

Стержни  периодического  профиля   класса  A-IIIRs = 355МПа,  Rsw = 285МПа ,

Es =20*10⁴ МПа.

Приведенная призменная прочность бетона:

R_b,red = g_b2 ´R_b + m´R_s

где      m = A_s/A — армирования конструкции;

As — продольной арматуры в стене;

A  —  площадь бетона;

g_bi — коэффициент работы  (g_b2 = 1,1);

A_s = ( 53*2 Æ 6 ) = 106 х 0,283 = 30 см²

0,002*18*630 = 22,7 см²  минимальная  площадь  армирования.

30 см²> 22,7 см²

А = 18*630 = 11340 см²

m = 30/11340 = 0,00265 > 0,002

R_bret = 1,1*17+0,00265*355 = 18,7+0,941 = 19,64 МПа.

Проверка  несущей  способности.

Проверка  расчетных   усилий  в  столбе  в  уровне  подвала  Х =49,3м.

Расчетные  усилия :M₁ = 343,47 кН*м       N₁ = 2006,65 кН       Q₁ = 22,47 кН

Размеры  сечения :h  =6,3м,  b = 0,18м.

Проверка  несущей  способности  внецентренно  сжатого  бетонного  элемента  производят  из  условия.

где  α = 1 – коэффициент  принимаемый  для  тяжелого  бетона,

γ_b9 = 0,9 коэффициент  условий  работы  для  бетонных  конструкций,

А_bi – площадь  сжатой  зоны  бетона  столба,  определяемой  при  условии  что  ее  центр  тяжести  совпадает  с  точкой  равнодействующей  внешних  сил.

2006,65  < 0,9*1*19,64*1,134 = 20,04*10³ = 20044 кН.

Прочность  сечения  обеспечена.

Раздел 5. Сведения об инженерном оборудовании

Водопровод в здании– подключение к водопроводу микрорайона, присоединена к центральной сети города,  равно как и все инженерные сети здания.

Страницы: 1 2 3 4