Проект на возведение четырехэтажного торгово-офисного здания в городе Кореновске

Страницы 1 2 3

---

Содержание

Введение……………………………………………………………………….
1 Нормативные ссылки……………………………………………………….

2 Исходные данные для проектирования……………………………………
3 Генеральный план и благоустройство……………………………………..
4 Технико-экономическое сравнение вариантов……………………………
4.1 Исходные данные………………………………………………………
4.2 Расчет звукоизоляции перегородок ……………………………..…
4.3 Определение объемов работ, расхода строительных
материалов, трудоемкости и сметной себестоимости
конструктивных решений предложенных
вариантов…………………………………………………………….
4.3.1 Определение экономического эффекта, возникающего
за счет разности приведенных затрат сравниваемых
вариантов конструктивных решений……………………………
4.3.2 Определение экономического эффекта, возникающего в
сфере эксплуатации здания за период службы
выбираемых конструктивных элементов……………………….
4.3.3 Определение величины капитальных вложений по
базовому варианту………………………………………………..
4.3.4 Определение экономического эффекта, возникающего в
результате сокращения продолжительности строительства
здания………………………………………………………………
5 Архитектурно-строительная часть…………………………………….
5.1 Архитектурно-планировочные решения
5.2 Технико-экономические показатели
5.3 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций
5.4 Конструктивное решение
5.5 Инженерное оборудование
5.6 Внутренняя отделка помещений и решения фасада
5.7 Противопожарные мероприятия
6 Расчетно-конструктивная часть………………………………………………………………
6.1 Общие положения
6.2 Исходные данные для расчета
6.3 Расчет ветровой нагрузки
6.4 Расчет здания на вынужденные колебания
6.5 Статическая и динамическая расчетные модели здания
6.6 Конструирование армирования плиты перекрытия
6.7 Конструирование армирования колонн
7 Технология строительного производства
7.1 Разработка технологической карта на устройство монолитного каркаса типового этажа
7.1.1 Общая часть
7.1.2 Определение объемов работ
7.1.3 Выбор монтажных приспособлений
7.1.4 Выбор монтажного крана по техническим параметрам
7.1.5 Калькуляция трудовых затрат на устройство монолитного каркаса типового этажа
7.1.6 Методы производства работ
7.1.7 Контроль качества и приeмка конструкций
7.1.8 Инженерные решения по технике безопасности
8 Организация строительного производства
8.1 Общая часть
8.2 Подсчет объемов строительно-монтажных работ
8.3 Материально-технические ресурсы строительства
8.3.1 Расчет потребности в строительных материалах, деталях, конструкциях и полуфабрикатах
8.3.2 Расчет потребности в воде для нужд строительства и определение диаметра труб временного водопровода
8.3.3 Расчет потребности в электроэнергии, выбор трансформаторов и определение сечения проводов временных электросетей
8.3.4 Расчет потребности в тепле и выбор источников временного
теплоснабжения 1
8.4 Производство строительно-монтажных работ
8.4.1 Организационно-техническая подготовка к строительству
8.4.2 Строительный генеральный план
8.4.2.1 Расчет численности персонала строительства
8.4.2.2 Определение состава временных зданий и сооружений
8.4.2.3 Расчет площади складских помещений и складских площадей
8.5 Методы производства работ
8.5.1 Организационно-технологическая схема возведения объекта
8.5.2 Методы производства работ
8.5.3 Таблица работ и ресурсов сетевого графика
8.5.4 Сетевой график и его оптимизация
9 Экономическая часть
9.1 Составление сметной документации
10 Стандартизация и контроль качества
11 Безопасность и экологичность
11.1 Основные понятия строительной экологии
11.2 Учет экологических требований при выборе строительных машин
11.3 Размещение перемещаемого грунта и отходов производства
11.4 Экологические особенности обустройства строительной площадки
11.5 Экологические требования к строительным материалам
11.6 Техника безопасности бетонных работ… ………………………….
11.7 Особенности работы с вибратором………………………………….
11.8 Виды инструктажей…………………………………………………..
Заключение
Список литературы
Приложения 1

Введение

 

В выпускной квалификационной работе разработан проект на воз-ведение четырехэтажного торгово-офисного здания в городе Кореновске.
В Кореновском районе динамично развивается строительная от-расль, что обеспечивает спрос на строительные материалы и изделия. Строительство четырехэтажного торгово-офисного здания в городе Коре-новске компенсирует недостаток торговых площадей строительных мага-зинов.
В составе проекта выполнены следующие задачи :
— разработана архитектурная часть проекта в составе пояснительной записки, основные архитектурные решеня здания и генплан;
— выполнено технико-экономическое сравнение вариантов техниче-ских решений перегородок здания;
-в расчетно-конструктивной часте выполнен расчет монолитных же-лезобетонных колонн и перекрытий здания и подобраны сечения основных элементов;
— разработан проект производства работ в составе календарного плана и стройгенплана;
— выполнена технологические карты на устройство монолитного же-лезобетонного каркаса и устройство вентилируемого фасада.
Разработанный проект планируется возвести в пределах норматив-ного срока строительства за 170 дней, сметная стоимость — 232 771 018,58 рублей. Стоимость 1 м2 здания – 40411 рублей.
В целом проект представляет достаточно технологичным и экономи-чески эффективным.

 

1 Нормативные ссылки

В настоящей выпускной квалификационной работе использованы ссылки на следующие нормативные документы:
СНиП IV – 2 – 82, том 2. Сборник элементных сметных норм на строи-тельные конструкции и работы, М., Стройиздат, 1983 г.
МДС 81-35.2004 «Методика определения стоимости строительной про-дукции на территории Российской Федерации»
Нормативы по теплозащите зданий СНКК-23-302-2000. Краснодар 2001.
СП 131.13330.2012 – Строительная климатология и геофизика. Гос-строй России, Москва 2012.
СП 23-101-2000 – Строительная теплотехника. Минстрой России 2000.
СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. М., 2011 г.
СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений. Нормы проектиро-вания. М., 2011 г.
СНКК-23-302-2000 Строительные нормы Краснодарского края.
СП 20.13330.2011 Противопожарные нормы. Нормы проектирования. М., 2011 г.
СП 44.13330.2011 Административные и бытовые здания. М.: Стройиз-дат, 2011 г.
СНиП 12-03-2001. Безопасность труда в строительстве. Часть 1. Общие требования. Москва, 2001г.
СНиП 12-04-2002. Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строи-тельное производство. Москва, 2003г.
СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий
СниП 3.01.04-87. Приемка в эксплуатацию законченных строи-тельством объектов

2 Исходные данные для проектирования

Размещение здания на отведенном участке выполнено с учетом сложившихся линий застройки по прилегающим к участку улицам.
Рельеф территории спокойный с перепадом отметок от 41 м до 43,75 м.
Площадь земельного участка административно-торгового комплек-са 4770 м2.
Природно-климатические условия:
При проектировании учтены следующие природно-климатические условия:
Согласно климатическому районированию для строительства по СП 131.13330.2012 «Строительная климатология» г.Кореновск отно-сится к району III, для которого характерны следующие природно-климатические факторы:
Среднемесячная температура воздуха составляет:
в январе от -5 до +2С, в июле – от +21 до 25С,
среднегодовая температура +10,8С,
абсолютный минимум температур составляет -36С,
абсолютный максимум температур летом достигает +42С.
Среднегодовая сумма осадков в г. Кореновске составляет 725мм. Распределение осадков в году неравномерное. Снежный покров неустойчив. Число дней со снежным покровом 42, средняя высота снежного покрова за зиму колеблется от 4 до 8см, максимальная — 71 см.
Город Кореновск характеризуется сравнительно небольшой скоростью ветра (2,5 м/сек). В течение всего года в районе изысканий господствуют ветры восточного и западного направлений (30%) и се-веро-восточного и юго-западного (37%). Наибольшее число дней с сильным ветром (более 15 м/сек) составляет 39.
По приложению 5 СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия» и СНКК 20-303-2002 «Нагрузки и воздействия. Ветровая и снеговая нагрузки Краснодарского края» для г. Кореновска принимаются:
снеговой район-I (карта-2, СНКК 20-303-2002.), рекомендуемое расчетное значение веса снегового покрова 0,80 кПа;
ветровой район по средней скорости ветра, м/сек. за зимний пе-риод — 5 (карта 2. СП 20.13330.2011);
ветровой район по давлению ветра II (карта I, СНКК 20-303-2002), рекомендуемое расчетное значение ветрового давления 0,35 кПа.
по толщине стенки гололеда II (карта 4 СП 20.13330.2011);
по среднемесячной температуре воздуха (°С), в январе — район 0° (карта 5):
по среднемесячной температуре воздуха (°С), в июле — район 25° (карта 6);
по отклонению средней температуры воздуха наиболее холод-ных суток от среднемесячной температуры (°С), в январе — район 15° (карта 7).
Нормативная глубина сезонного промерзания грунтов составляет — 0,8 м. в соответствии с СП 131.13330.2012 «Строительная климатология».
Инженерно–геологические условия строительной площадки.
Сейсмичность площадки строительства для сооружений нормального уровня (массо¬вого строительства) по карте ОСР-97 (А), а также согласно СНКК 22-301-2000 «Строительство в сейсмических районах Краснодар-ского края», СП 14.13330.2011 «Строительство в сейсмических районах» и данных инженерно-геологических изысканий принята равной 8 баллов по шкале MSK-64.
На основании проведенных исследований выявлено, что инженерно-геологические условия рассматриваемой площадки согласно СП 11-105-97 «Инженерно-геологические испытания при строительстве» (приложение Б) соответствует II категории сложности.
К специфическим грунтам площадки изысканий относятся насыпные грунты, состоящие из строительного мусора, мощностью 0,3-0,4 м.
Отрицательных инженерно-геологических процессов, влияющих на общую устойчивость сооружений, на площадке не отмечено.
Геологические факторы, ухудшающие инженерно–строительные условия площадки, представлены близким залеганием уровня подземных вод и сейсмичностью.
Уровень ответственности здания нормальный.
Степень огнестойкости здания II.
Грунты свойствами просадки или набухания не обладают.
Подземные воды на период изысканий, зафиксированы на площадке скважинами на глубине 2,5-2,7м от поверхности.
Подземные воды неагрессивны по отношению ко всем маркам бетона.

3 Генеральный план и благоустройство

 

Участок проектируемого торгово-офисного здания расположено в южной части г. Кореновска в квартале, ограниченном улицами Суворова, Красная, трасса А160.
Инженерные сети размещаются вдоль проездов параллельно линиям застройки. Водопровод, канализация, кабели проложены в траншеях, теп-ловые сети в подземных каналах.
Проектом предусмотрена открытая автостоянка на 46 автомобилей, обеспечен удобный подход и подъезд к проектируемому зданию.
Покрытие подъездов и автостоянок — асфальтобетон.
План организации рельефа выполнен с учетом окружающей террито-рии и обеспечивает поверхностный водоотвод с участка проектирования от здания на существующие улицы путем создания уклонов в сторону суще-ствующих улиц.

4 Технико-экономическое сравнение вариантов

4.1 Исходные данные

Проектируемый объект –4-этажное торгово-офисное здание в г. Ко-реновске.
Для технико-экономического сравнения конструктивного решения здания принимаем три следующих варианта перегородок:
1. Перегородки из ГКЛ – 2 листа ГКЛ толщиной по 12 мм, минера-ловатный утеплитель толщиной 100 мм, 2 листа ГКЛ толщиной по 12 мм,;
2. Перегородки из легкобетонных блоков – известково-песчаный раствор толщиной 20 мм, пенобетонные блоки толщиной 125 мм, цемент-но-песчаный раствор толщиной 20 мм;
3. Кирпичные перегородки – известково-песчаный раствор толщиной 20 мм, керамический кирпич толщиной 120 мм, цементно-песчаный рас-твор толщиной 20 мм;
4.2 Расчет звукоизоляции перегородок.
Нормативное значение индекса изоляции воздушного шума перего-родки , дБ, принимаем в соответствии со СП 51.13330.2011 «Защита от шума» (таблица 6) составляет 49 дБ.
Определим изоляцию воздушного шума перегородки, выполненной из двух листов сухой гипсовой штукатурки толщиной 12 мм =830 кг/м3 по деревянному каркасу, воздушный промежуток 100 мм заполнен мине-ральной ватой =100 кг/м3: строим частосную характеристику изоляции воздушного шума для одного листа СГШ толщиной 12 мм. Координаты точек В и С находим по таблице 9 [6].
fв=19000/12=1357 Гц Rb=34 дБ;
fc=38000/12=2714 Гц Rс=27 дБ;
Наносим точки В и С , из точки ВА с наклоном 4 дБ проводим отре-зок, из точки С вверх проводим отрезок СD с подъемом 8 дБ на октаву. Поверхностная плотность листа СГШ 9,96 кг/м2, общая поверхностная плотность mобщ=2*9,96+10=29,92 кг/м2. По таблице 13 [6] находим вели-чину поправки R3 : mобщ/m1=29,92/9,96=3 R3=6.5 дБ.
На график наносим вспомогательную линию A’B’C’D’ на 6,5 дБ вы-ше линии ADCD;
Определяем частоту резонанса конструкции:
fp=60√(9.96+9.96)/(0.1*9.96*9.96)=85 Гц
На частоте 85 Гц находим точку F c ординатой на 4 дБ ниже вспомо-гательной линии А’В’ :
Rf=28-4=24 дБ;
На частоте 8 fp=680 Гц отмечаем точку К с ординатой :
Rк=Rf+H=24+26=50 дБ.
Величина поправки R2=10 дБ.
От точки К до частоты fв=1250 Гц проводим отрезок KL с с подъ-емом 4 дБ на октаву. От точки L вправо проводим горизонтальный отре-зок LM до следующей третьеоктавной полосы. На частоте fc=2500 Гц от-мечаем точку N соединяем с точкой М. из точки N вправо проводим отре-зок NP с наклоном 8 дБ на октаву;
На частоте 1,6fp=136 Гц отмечаем точку Q на 5 дБ (для минеральных плит) выше соответствующей точки отрезка FK. Rq=26+5=31 дБ. Соединя-ем точку Q с точкой F. Проводим ломанную линию QK’L’M’N’P’ на 5 дБ выше линии FQK’L’M’N’P’ представляет собой частотную характеристи-ку перегородки.
Частотная характеристика изоляции воздушного шума перегородки из гипсокартонных листов, с заполнением воздушного промежутка мине-ральной ватой приведена в таблице :

Т а б л и ц а 4.1 – Частотная характеристика изоляции воздушного шума гипсокартонной перегородки .

 

Т.к. сумма неблагоприятных отклонений максимально приближается к 32 дБ, но не превышает эту величину, величина индекса  составляет 52 дБ, что выше нормативного значения.

Построим частотную характеристику изоляции воздушного шума перегородкой из кирпича плотностью 850 кг/м³ и толщиной 120 мм.

Находим частоту, соответствующую точке , по таблице 8 [8]:

Гц.

Определяем поверхностную плотность ограждения , в данном случае  850∙0.12 = 102 кг/м².

Определяем ординату точки  по формуле (2.1), учитывая, что в нашем случае 1:

=32,2 33 дБ.

Из точки  влево проводим горизонтальный отрезок , вправо от точки  — отрезок  с наклоном 6 дБ на октаву до точки  с ординатой 65 дБ.

 Т а б л и ц а 4.2 – Частотная характеристика изоляции воздушного шума кирпичной перегородки .

 

За величину индекса  принимается ордината смещенной (вверх или вниз) оценочной кривой в третьоктавной полосе со среднегеометрической частотой 500 Гц-50 дБ, что выше нормативного значения.

Построим частотную характеристику изоляции воздушного шума перегородкой из пенобетонных блоков плотностью 800 кг/м³ и толщиной 125 мм.

Находим частоту, соответствующую точке , по таблице 8 [8]:

Гц.

Определяем поверхностную плотность ограждения , в данном случае  800∙0.125 = 100 кг/м².

Определяем ординату точки  по формуле (2.1), учитывая, что в нашем случае 1:

=28 28 дБ.

Из точки  влево проводим горизонтальный отрезок , вправо от точки  — отрезок  с наклоном 6 дБ на октаву до точки  с ординатой 65 дБ.

Т а б л и ц а 4.3 – Частотная характеристика изоляции воздушного шума перегородки из пенобетонных блоков .

 

За величину индекса  принимается ордината смещенной (вверх или вниз) оценочной кривой в третьоктавной полосе со среднегеометрической частотой 500 Гц-50 дБ, что выше нормативного значения.

4.3 Определение объемов работ, расхода строительных      материалов, трудоемкости и сметной себестоимости      конструктивных решений предложенных вариантов

Т а б л и ц а 4.4 — Ведомость подсчета объемов работ.

                         

Результаты расчетов представлены локальными сметами № 1, 2, 3 (таблицы 4.5;4.6; 4.7) из которых видно, что наибольшую трудоемкость имеет второй вариант конструктивного решения, его и принимаем за базовый при проведении сравнения.

Строительный объем здания – 29808 м3.

Общая площадь – 5760 м2.

Для принятия решения о наиболее эффективном варианте конструкций покрытия необходимо в рамках методики приведенных затрат определить суммарный экономический эффект по формуле (1):

Э _общ  = Э _пз + Э _э + Э _т  ;            (1)

 

где: Э _пз  — экономический эффект, возникающий за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений;

Э _э    — экономический эффект, возникающий в сфере эксплуатации здания за период службы выбираемых конструктивных элементов;

Э _т  — экономический эффект, возникающий в результате сокращения продолжительности строительства здания.

Определим составляющие суммарного экономического эффекта.

 

4.3.1 Определение экономического эффекта, возникающего         за счет разности приведенных затрат сравниваемых         вариантов конструктивных решений

 

         Экономический эффект, возникающий за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений, определяется по формуле:

Э _пз = З _б  * К_р – З _i;               (2)

 

где   З _i  , З _б  — приведенные варианты по базисному и сравниваемым вариантам конструктивных решений.

 

За базисный вариант в расчетах принимается вариант, имеющий наибольшую продолжительность (трудоемкость) строительства, т.е. вариант 2 –перегородки кирпичные.

Определяются объемы работ, расходы строительных материалов, трудоемкость и сметная себестоимость конструктивных решений предложенных вариантов.

К_р  — приведенный коэффициент реновации, который учитывает разновременность затрат по рассматриваемым вариантам, поскольку период эксплуатации конструктивных решений может быть различным; он определяется по формуле (3)

 

К_р =(Р_{б +} Е_н) / (Р_{i +} Е_н );    (3)

 

где    Е _н  — норматив сравнительной экономической эффективности капитальных вложений, который принимаем равным 0,22;

Р_б, Р_i  — коэффициенты реновации по вариантам конструктивных решений, которые учитывают долю сметной стоимости строительных конструкций в расчете на 1 год их службы.

Нормативные сроки службы перегородок принимаем по данным приложения 3: для стен из кирпича при любых вариантах конструктивного решения сроки составляют 150 лет, т.е. более 50 лет. Поэтому К_р = 1 и в нашем случае

 

Э _пз = З _б – З _i   ;               (4)

 

Причем, приведенные затраты по вариантам определяются так

 

З _{i =} С^с _i +  Е _н* (З _{м i}  + С^с _i) / 2      (5)

где    С^с _i  — сметная стоимость строительных конструкций по варианту конструктивного решения;

З _{м i}  — стоимость производственных запасов материалов, изделий и конструкций, находящихся на складе стройплощадки и соответствующая нормативу; определяется по формуле

m

З _мi = ∑ М_j * Ц_j * Н _{зом j} ;   (6)

J=1

где   М_j  — однодневный запас основных материалов, изделий и конструкций, в натур. единицах;

Ц_j  — сметная цена франко – приобъектный склад основных материалов, изделий и конструкций;

Н _{зом j}  — норма запаса основных  материалов, изделий и конструкций, дн., принимается равной 5 – 10 дней;

Используем данные о стоимости материалов, приведенные в локальной смете, для расчета величины (З_мi).  Величина стоимости однодневного запаса материалов по вариантам конструктивных решений может определиться так

 

∑ М_j * Ц_j  = М _i  / t ^дн _i  ;

 

где     М _i   — сметная стоимость материалов по данным локальных расчетов i – го варианта;

t ^дн _i — продолжительность выполнения варианта конструктивных решений i – го варианта, в днях,  определяемая по формуле (7)

 

t ^дн _i  = m_i / (n *r*s)                           (7)

 

где    m_i — трудоемкость возведения конструкций варианта, чел.-дн, принимается по данным сметного расчета;

n — количество бригад, принимающих участие в возведении конструкций вариантов;

r — количество рабочих в бригаде, чел.;

s — принятая  сменность работы бригады в сутки,

Расчет приведенных затрат показан в таблице 4.9.

 

4.3.2 Определение экономического эффекта, возникающего

в сфере эксплуатации здания за период службы выбираемых

конструктивных элементов

 

Эксплуатационные затраты, учитываемые в расчете, зависят от конкретных условий работы конструкций; к ним относятся: затраты на отопление, вентиляцию, освещение, амортизацию и содержание конструкций.

Затраты на  отопление, вентиляцию, освещение и прочие при сравнении конструкций стены можно принять одинаковыми и в расчетах не учитывать.

Затраты на содержание строительных конструкций складываются из следующих видов которые нормируются   в виде амортизационных отчислений от их первоначальной стоимости в составе строительной формы здания: затрат, связанных с восстановлением  конструкции; затрат на капитальный ремонт конструкций; затрат на содержание конструкций, связанных с текущими ремонтами, окраской, восстановлением защитного слоя покрытий и т. п.

Размер этих затрат определяется по формуле

 

С _экс = (a₁  +   a ₂  +  a ₃) / С ^с *100                (8)

 

где    a₁      — норматив амортизационных отчислений на реновацию, %;

a ₂    — норматив амортизационных отчислений на кап. ремонт, %;

a₃ — норматив амортизационных отчислений на текущий ремонт и содержание конструкций, %;

Тогда экономический эффект инвестора, возникающий в сфере эксплуатации  зданий, определится по формуле

 

Э _э  =   С ^б _экс   /(Р_{б +} Е_н)  — С ⁱ_экс  / (Р_i  +  Е_н ) + ∆ К             (9)

 

где    ∆ К — разница приведенных сопутствующих капитальных вложений, связанных с эксплуатацией конструкций по вариантам; под ними понимаются затраты, предназначенные для приобретения  устройств, которые используются в процессе эксплуатации конструкций; при их отсутствии сопутствующие  капитальные вложения не учитываются.

Для условий нашей задачи (отсутствие сопутствующих капитальных вложений, одинаковый срок эксплуатации конструкций разных вариантов) формула (9) принимает вид

 

Э_э  =   С ^б_экс   — С ⁱ_эк                   (10)

 

Вместе с тем, согласно приложения 5 [6] принимаем нормативы амортизационных отчислений, по формуле (8)

 

Э _{э  =}   [(a₁  +   a ₂  +  a ₃) *  (1/ С ^б _экс   — 1 / С ⁱ_экс ) ] /100          (11)

 

Расчет экономического эффекта, возникающего в сфере эксплуатации здания за период службы сравниваемых вариантов конструкций перегородок, приведен в таблице 4.10.

4.3.3  Определение величины капитальных вложений

          по базовому варианту

По данным укрупненных показателей сметной стоимости работ

 

К    = С _уд * V _зд * К _пер * ή ₁ * ή ₂ 

 

где    С _уд  — удельный средний показатель сметной стоимости строительно-монтажных работ; может приниматься по данным  [6.   прил.8] (3393,3 руб);

V _зд   — строительный объем здания, м³; (29808 м³)

К_пер — коэффициент перехода от сметной стоимости строительно- монтажных работ к величине капитальных вложений  принимается: для объектов социально-культурной сферы строительства – 1,1;

ή₁ — коэффициент учета территориального пояса; для условий Краснодарского края он принимается равным 1,0;

ή ₂     — коэффициент учета вида строительства равен 1.

 

К  =3393,3×29808×1,1×1,0×1,0=101 371  тыс. руб.

 

Величина капитальных вложений по сравниваемым вариантам определяется, исходя из того, что в здании меняются только конструкции по вариантам, по формуле

К _i  = К _б – (C^c _б  — С ^с _i )

 

где   C^c_б , С ^с_i — сметная стоимость базисного и сравниваемого вариантов конструктивного решения здания; принимается по данным сметных расчетов.

К₁ = К_б — (C^c_б — С ^с _i ) = 101 371 – (1 109-1 668) = 101 930 тыс. руб.

К₂ = К_б — (C^c_б  — С ^с_i ) = 101 371– (1 109-1 280) =101 542 тыс.  руб.

4.3.4 Определение экономического эффекта, возникающего

                   в результате сокращения продолжительности

                   строительства здания

 

Экономический эффект для административного здания определяется по формуле

Э _т  = 0,5 *Е_н * (К _б * Т_б  — К  _i * Т_i )               (12)

где     К^с_б, К^с _i — средний размер капитальных вложений, отвлеченных инвестором за период строительства, по базовому и сравниваемому вариантам.

Величина капитальных вложений по сравниваемым вариантам определяется, исходя из того, что в здании меняются только конструкции по вариантам, по формуле

 

К _i  = К _б – (C^c _б  — С ^с _i )                  (13)

где    C^c_б, С^с_i — сметная стоимость базисного и сравниваемого вариантов конструктивного решения здания; принимается по данным сметных расчетов.

Т_б, Т_i — продолжительность строительства по базовому и сравниваемому вариантам, год.

Продолжительность строительства по базисному варианту принимаем на основании СНиП «Нормы задела и продолжительности строительства» [5].

Для сравниваемых  вариантов конструктивных решений продолжительность возведения здания определяется по формуле

 

Т_i  = Т_б  — (t _б  — t _i )                     (14)

 

где     t_б, t_i  — продолжительность осуществления конструктивного решения для варианта с наибольшей продолжительностью и для сравниваемых вариантов, год;

Продолжительность возведения конструкций (в годах) определяется по формуле:

 

t _i  = (m_i / (n *r*s) / 260                          (15)

 

Расчет экономического эффекта, возникающего от сокращения продолжительности строительства здания по сравниваемым вариантам конструкций перегородок, приведен в таблице 4.11.

Определим суммарный экономический эффект (таблица 4.11) по формуле (1). Наибольший суммарный экономический эффект имеет второй вариант конструктивного решения.

Вывод: по критерию максимального экономического эффекта для дальнейшего проектирования принимается второй вариант конструктивного решения.

 

Т а б л и ц а 4.5 Локальная смета №1

 

Т а б л и ц а 4.6 Локальная смета №2

 

 

Т а б л и ц а 4.7 Локальная смета №3

 

 

Т а б л и ц а 4.8 Исходные данные для расчета экономической эффективности по вариантам конструктивных решений                    стен  4-ми этажного торгово-офисного здания.

 

 

 

 

Т а б л и ц а 4.9 Расчет приведенных затрат и экономического эффекта от разности приведенных затрат  по вариантам конструктивных решений.

 

 

 

Т а б л и ц а 4.10  Расчет экономического эффекта, возникающего в сфере эксплуатации здания за период   по службы конструктивных вариантов фундаментов

 

Т а б л и ц а 4.11  Расчет экономического эффекта от сокращения продолжительности строительства здания по вариантам конструктивных решений

 

табл и ц а 4.12 Технико — экономические показатели вариантов конструктивных решений

 

 

     5 Архитектурно — строительная часть

5.1 Архитектурно-планировочные решения.  Конструктивное решение здания

Проектом предусмотрены следующие планировочные и конструктивные решения здания:

Объемно-планировочные решения продиктованы технологическими, градостроительными, климатическими и гидрогеологическими условиями строительства.

Основной объем здания – четырехэтажный прямоугольный в плане объем здания.

Конструктивная схема здания  – монолитный железобетонный 4-х этажный рамно-связевый каркас с монолитными перекрытиями.

Конструирование несущих элементов и узлов их сопряжения предусмотрено в соответствии с конструктивным расчетом здания и с учетом требований строительных норм и правил проектирования для строительства в сейсмических районах:

— СП14.13330.2011  «Строительство в сейсмических районах»;

— СНКК 22-301-2000 «Строительство в сейсмических районах Краснодарского края».

Шаг колонн 6м. Длина здания 60м, ширина 24 м.

Пространственная жесткость и устойчивость зданий обеспечивается совместной работой колонн, стен, объединенных монолитными дисками перекрытия и покрытия в единую пространственную систему.

Проектируемое здание расположено в на окраине г.Кореновска на ул. Суворова.

На первом, втором итретьем этажах размещается магазин керамической плитки, сантехники и сопутствующих строительных товаров. На 4 этаже располагаются офисы.

Для офисов предусмотрен отдельный вход, лестничная клетка и лифт. Планировочное решение офисов позволяет выполнить гибкую планировку.

Насосная и котельная находятся в отдельном здании на территории застройки.

Входные группы торговых помещений сориентированы на ул. Суворова.

Здание имеет простую форму в плане.

Размеры здания ширина-24м, длина 60 м, отметка кровли 21,750.

 

Проектируемое торгово-офисное здание является специализированным магазином для продажи керамики: облицовочной плитки, мозаики, плит керамогранита, а также сантехники и других товаров для ремонта и отделки помещений. Торговые залы предназначены в основном для демонстрации ассортимента реализуемых товаров.

В основном в помещениях предусмотрена средняя температура воздуха 21оС с относительной влажностью γ=40-60% в холодный период года. Средняя температура воздуха -21оС с относительной влажностью γ=40-60% в теплый период года. (Согласно СанПиН 2.2.4.548-96 «Гигиенические требования к микроклимату помещений»)

Защита людей на путях эвакуации обеспечивается комплексом объемно-

планировочных, эргономических, конструктивных, инженерно-технических и организационных мероприятий.

Высота эвакуационных выходов в свету принята не менее 1,9 м; ширина 1,2м.

Двери эвакуационных выходов не имеют запоров, препятствующих их свободному открыванию изнутри без ключа. Пути эвакуации освещены в соответствии с требованиями СП 52.13330.2011 .

Высота горизонтальных участков путей эвакуации в свету не менее 2м, ширина горизонтальных участков путей эвакуации 1,2 м

5.2  Технико-экономические показатели по зданию

Т а б л и ц а 5.1 – Технико-экономические показатели

 

 

5.3 Теплотехнический расчёт конструкций здания

Расчетные условия:

1.Расчетная температура внутреннего воздуха  t_int = 20^oC;

2.Расчетная температура наружного воздуха t_ext = -21^oC;

3.Продолжительность отопительного периода z_ht = 158 сут;

4.Средняя температура наружного воздуха за отопительный период

t_ext = 4,4^oC;

5.Градусосутки отопительного периода D_d = 3018^o C сут;

Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания:

6.Назначение – общественное;

7.Размещение в застройке – отдельностоящее;

8.Тип – 4-этажное;

9.Конструктивное решение – рамно-связевый каркас из монолитного железобетона.

Объемно-планировочные параметры здания

Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания площадь стен, включающих окна, балконные и входные двери в здание:

A_w+F+ed=P_st^.H_h ,

где P_st – длина периметра внутренней поверхности наружных стен этажа,

H_h – высота отапливаемого объема здания.

A_w+F+ed=24,25×20,7*2+60,25×20,7*2=3498,3м²;

Площадь наружных стен A_w,м²(за минусом площади окон и входных дверей), определяется по формуле:

A_w= A_w+F+ed – A _F – A_ed,

где    A_F – площадь окон определяется как сумма площадей всей оконных проемов.

Для рассматриваемого здания:

• площадь остекленных поверхностей A _F =1284м²;
• площадь входных дверей A_ed=27,72м².

A_W=3498,3-1284-27,72=2186,28 м².

Площадь покрытия и перекрытия над подвалом равны:

A_c=A_f=24,25*60,25= 1398м².

Площадь типового этажа:

A_st =24,25*60,25= 1398м².

11.Общая площадь наружных ограждающих конструкций:

A_e^sum=A_w+F+ed+A_c+ A_st =3498,3+1398+1398=6294,3м².

Площадь отапливаемых помещений (общая площадь A_h ,м² и жилая площадь A_r ,м²) определяются по проекту:

A_h=1398*4+1398=6990м²;  A_r=2032,23м2.

Отапливаемый объем здания, м³, вычисляется как произведение площади этажа на высоту (расстояние от пола первого этажа до потолка последнего этажа):

V_h=A_st^.H_h=1398×20,7=29873,95м²;

Показатели объемно-планировочного решения:

-коэффициент остекленности фасадов здания

P=A_F/A_w+F+ed=1284/3498=0,367;

-показатель компактности здания

K_e^des=A_e^sum/V_h=6294/29873,95=0,21.

 

Теплотехнические показатели

Согласно СП 50.13330.2012 приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений должно приниматься не ниже требуемых значений R₀^req, которые устанавливаются по таблице 1«б» СП 50.13330.2012 в зависимости от градусосуток отопительного периода. Для D_d=3018 ⁰С^. сут требуемые сопротивления теплопередаче равно для:

• стен R_w^req=1,4 м^2.0С/Вт
• окон и балконных дверей R_f^req=0,35 м^2.0С/Вт
• входных дверей R_ed^req=0,35 м^2.0С/Вт
• покрытие R_c^req=1,7 м^2.0С/Вт
• перекрытия первого этажа R_f=1,95 м^2.0С/Вт

По принятым сопротивлениям теплопередаче определим удельный расход тепловой энергии на отопление здания q^des и сравним его с требуемым удельным расходом тепловой энергии q_h^req, определенным по таблице 3.7 [11].

Если удельный расход тепловой энергии на отопление здания окажется меньше 5% от требуемого, то по принятым сопротивлениям теплопередаче определимся с конструкциями ограждений, характеристиками материалов и толщиной утеплителя.

Если удельный расход тепловой энергии на отопление здания окажется < (>) требуемого значения на 5% и более, то необходим пересмотр приведенных сопротивлений теплопередачи до достижения требуемого условия, но не ниже значений, обеспечивающих санитарно-гигиенические условия.

Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

K_m^tr= b(A_w/R_w^r+ A_F/ R_F^r+A_ed/R_ed+n^.A_с/R_с^r+n^.A_f^.R_f^r)/A_e^sum ,

K_m^tr=1,1 (2186/1,4+1284/0,35+27,72/0,35+0,6×1398/ /1,7+0,6×1398/1,95)/6294,3=1,12(Вт/(м^2.0С).

Требуемая краткость воздухообмена жилого дома n_a, 1/ч, согласно СП 50.13330.2012, устанавливается из расчета 3м³/ч удаляемого воздуха на 1м² жилых помещений, определяется по формуле:

n_a=3^.A_r/(b_v^.V_h)=3^.1398*4/(0,85х29873,95)=0,66(1/ч),

где     A_r – жилая площадь, м²;

b_v – коэффициент, учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в отапливаемом объеме здания, принимаемый равным 0,85;

V_h – отапливаемый объем здания, м³.

18.Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

K_m^inf=0,28^.c^.n_a^.b_V^.V_h^.g_a^ht.k/A_e^sum,

K_m^inf=0,28×0,66×0,85×29873,95×1,272×0,8/6294=0,747(Вт/(м^2.0С).

где    с – удельная теплоемкость воздуха, равная 1кДж/(кг^.0С),

b_V – коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций, при отсутствии данных принимать равным 0,85;

V_h – отапливаемый объем здания;

g_a^ht – средняя плотность наружного воздуха за отопительный период, равный 353/(273+4,4)=1,272

k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, 0,8 – для окон и балконных дверей;

A_e^sum – общая площадь наружных ограждающих конструкций, включая покрытие и перекрытие пола первого этажа;

Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м^2.0С), определяемый по формуле:

K_m=K_m^tr+K_m^inf=1,12+0,747=1,867(Вт/(м^2.0С).

 

Теплоэнергетические показатели

Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h, МДж, определяют по формуле:

Q_h=0,084^.K_m^.D_d^.A_e^sum ,

Q_h=0,084×1,867×3018×6294,3=2883394,81(МДж).

21. Удельные бытовые тепловыделения q_int, Вт/м², следует устанавливать исходя из расчетного удельного электро- и газопотребления здания, но не менее 10Вт/м². Принимаем 14Вт/м².
22. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int=0,0864^.q_int^.Z_ht^.A_l=0,0864^.14^.158^. 1398*4=1068725,15(МДж).

Теплопоступление окна от солнечной радиации за отопительный период определяется по формуле:

Q_s=t_F^.k_F^.(A_F1I₁+ A_F2I₂+ A_F3I₃+A_F4I₄)=

=0,9×0,9 (1257*357+3,84*539+3,84*539+19,32*974)=471706,2(МДж);

t_F=0,9-коэфф,учитывающий затенение светового проема (табл.3.8 (1))

k_F=0,9-коэфф. относительного проникания солнечной радиации на вертик. поверхности соответственно ориентированные по сторонам горизонта (таблица 3.8 (1)) [6],  I₁=357МДж/м² с ориентацией на С

I₂=539МДж/м² с ориентацией на З

I₃=539МДж/м² с ориентацией на В

I₄=974МДж/м² с ориентацией на Ю

Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, составляет:

Q_h^y=[Q_h– (Q_int+Q_s)^.V]^.b_h ,

Q_h^y=[2883394,81–(1068725,15+471706,2)^.0,8]^.1,11=1816154,71(МДж).

Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des, кДж/(м^2.0С^.сут) определяется по формуле :

q_h^des=10^3.Q_h^y/A_h^.D_d ,

q_h^des=2781693,13×10³/(6990×3018)=83,09(кДж/(м^2.0С^.сут).

26. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты принимаем h₀^des=0,5, так как здание отапливается за счет индивидуальной котельной.
27. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимается по таблице 3.7(1) – для 4-этажного здания равен 80 кДж/(м^2.0С^.сут).

q_h^des= 83,09 (кДж/(м^2.0С^.сут), при требуемом q_h^req= 80 кДж/(м^2.0С^.сут),что не превышает допустимую разницу в 5 %.

Теплотехнический расчет стены

Характеристики материалов:

Вентилируемый фасад;

— плотность g=1800кг/м³,

— коэффициент теплопроводности l_А=0,35Вт/(м^.0С).

Утеплитель- плиты жесткие минераловатные Фасад Баттс(ТУ 5762-002-45757203-99);

— плотность g=125кг/м³,

— коэффициент теплопроводности l_А=0,06Вт/(м^.0С).

Глиняный кирпич;

— плотность g=1800кг/м³,

— коэффициент теплопроводности l_А=0,7Вт/(м^.0С).

Рисунок 5.1 — Схема стены

Так как для градусосуток Dd = 3018   R₀треб =1,4 м2×0С/Вт, тогда:

R₀ =

1,4  = 0,537+d_ут /0,06

d_ут = (1,4-0,537)×0,06=0,049 ≈0,05

Принимаем толщину утеплителя d_ут=50мм

 

Теплотехнический расчет совмещенного покрытия

Кровельный ковер – 2 слоя Термопласта (ЭПП,ЭКГ)

— плотность g=600кг/м³,

— коэффициент теплопроводности l_А=0,17Вт/(м^.0С).

Утеплитель- плиты жесткие минераловатные

— плотность g=100 кг/м³,

— коэффициент теплопроводности l_А=0,08Вт/(м^.0С)

Стяжка:

— плотность g=1800кг/м³,

— коэффициент теплопроводности l_А=0,93 Вт/(м^.0С).

Железобетонная плита перекрытия:

— плотность g=2500 кг/м³,

— коэффициент теплопроводности l_А=2,04 Вт/(м^.0С).

 

Рисунок 5.2 Компоновка покрытия

Сопротивление теплопередаче:

R₀ =

1,9  = 0,495+d_ут /0,08

d_ут = 150 мм

Принимаем толщину утеплителя d_ут= 150 мм.

Теплотехнический расчет перекрытия 1-го этажа

Керамическая плитка; 5мм

— плотность g=1800кг/м³,

— коэффициент теплопроводности l_А=0,7Вт/(м^.0С).

Цементно-песчаная стяжка: 100 мм

— плотность g=1800кг/м³,

— коэффициент теплопроводности l_А=0,93Вт/(м^.0С).

Железобетонная плита:

— плотность g=2500кг/м³,

— коэффициент теплопроводности l_А=2,04Вт/(м^.0С).

Утеплитель- керамзит

— плотность g=400кг/м³,

— коэффициент теплопроводности l_А=0,13Вт/(м^.0С)

 

 

Рисунок 5.3 — Компоновка перекрытия

Сопротивление теплопередаче:

R₀ =

1,95  = 0,345+d_ут /0,08

d_ут = 0,205м

Принимаем толщину утеплителя d_ут=210мм

5.4  Конструктивное решение

Конструктивная схема здания  – монолитный железобетонный 4-х этажный рамно-связевый каркас с монолитными перекрытиями .

Пространственная жесткость и устойчивость зданий обеспечивается совместной работой колонн, стен, объединенных монолитными дисками перекрытия и покрытия в единую пространственную систему.

Конструирование несущих элементов и узлов их сопряжения предусмотрено в соответствии с конструктивным расчетом здания и с учетом требований строительных норм и правил проектирования для строительства в сейсмических районах:

— СП 14.13330.2011 * «Строительство в сейсмических районах»;

— СНКК 22-301-2000 «Строительство в сейсмических районах Краснодарского края».

В качестве фундамента применяются  железобетонные висячие сваи длиной 8м. Кусты свай соединяются в столбчатом ростверке.

Перекрытия — монолитные балочные, толщина перекрытия — 200 мм, размер балок 500×600 мм, при этом арматура балок входит в перекрытие и бетонирование балок и плиты перекрытия выполняется одновременно. Шахты лифтов, лестничный узел выполняются из монолитного железобетона. При этом армирование шахты лифта принято как для жесткого ядра, воспринимающего сейсмическую нагрузку. Размещение железобетонных диафрагм в плане принято исходя из расчета форм собственных колебаний, в результате чего для первых двух форм колебаний характерно поступательное движение здания вдоль основных осей, для третьей формы колебаний – вращательное [22].

В качестве наружного заполнения в проекте предусмотрена кирпичная кладка. Между поверхностями стен и колонн каркаса предусмотрен зазор не менее 20 мм, кладка имеет гибкие связи с каркасом, не препятствующие горизонтальным смещениям каркаса вдоль стен [21].

Кровля плоская с внутренним водоотведением в ливневую канализацию.

5.5 Инженерное оборудование

5.5.1 Отопление

Теплоснабжение здания осуществить от собственной котельной, работающей на природном газе. Теплоноситель в системах отопления и теплоснабжения приточных установок — вода с параметрами 80-60 С.

Система отопления здания комбинированная. Для отопления торговых залов магазинов и офисов 3-4 этажей в помещениях установлены фанкойлы (режим тепло-холод). Система отопления бытовых и вспомогательных помещений  двухтрубная горизонтальная регулируемая. В качестве нагревательных приборов используются:

— стальные панельные радиаторы «PURMO» (санузлы и бытовые помещения);

— радиаторы «МС-140» (насосная, мастерская мелкого ремонта, помещение приемщиков);

— регистры из гладких труб (электрощитовая, зарядная).

Регулирование теплоотдачи нагревательными приборами обеспечивается радиаторными терморегуляторами фирмы «Danfoss». Трубопроводы систем отопления приняты из  полиэтиленовых труб  «Rehau». В высших точках систем  отопления устанавливаются автоматические воздухоотводчики, на приборах отопления — воздушные краны. В нижних точках для спуска теплоносителя предусмотрен дренаж.  На ветках отопительных систем установлены балансировочные клапаны. Магистральные трубопроводы систем отопления и теплоснабжения приточных установок, а так же стояки систем отопления и теплоснабжения здания выполняются из стальных водогазопроводных  труб по ГОСТ 3262-75*. Все трубопроводы  теплоизолированы трубной изоляцией «Энергофлекс».

 

Трубопроводы в местах пересечения перекрытий, внутренних стен и перегородок прокладываются в гильзах из негорючих материалов. Края гильз выполнить на одном уровне с поверхностью стен, перегородок и потолков, на 30мм  выше поверхности чистого пола.

5.5.2 Вентиляция

Вентиляция здания приточно-вытяжная с механическим и естественным побуждением. Воздухообмены для различных групп помещений приняты:

— в магазинах по санитарной норме наружного воздуха на 1 человека (20 м 3 /час);

— кабинеты из условия подачи минимального количества наружного воздуха 20 м3/час на человека;

— зала совещаний из условия подачи минимального количества наружного воздуха 20 м3/час на человека;

Системы вентиляции приняты раздельные для каждого этажа.

Оборудование систем приточно-вытяжной вентиляции размещается за подвесными потолками поэтажных коридоров и в венткамерах. В местах пересечения противопожарных преград устанавливаются огнезадерживающие клапаны.

Воздух, перед подачей в помещения  очищается в фильтрах, нагревается или охлаждается до нормативной температуры  в калориферах и охладителях приточных установок. Вентиляция санузлов магазинов, офисов  – с механическим побуждением канальными вентиляторами, размещаемыми за подвесными потолками помещений.

Воздуховоды систем приточно-вытяжной вентиляции приняты  из тонколистовой оцинкованной стали по ГОСТ 14918-98*.  Транзитные воздуховоды  вытяжных систем выполнить с пределом огнестойкости 0.5 часа (состав огнезащитный вспенивающийся СГК-1 б=2.5мм). На входах в здание предусмотрена установка электрических воздушно-тепловых завес.

           5.5.3  Водоснабжение и канализация

Рабочие чертежи разработаны в соответствии с действующими нормами, правилами и стандартами.

Строительство и монтаж сетей водопровода и канализации вести согласно СП 73.13330.2012  «Внутренние санитарно-технические согласно СП 73.13330.2012  «Внутренние санитарно-технические системы».

Крепление трубопроводов водоснабжения к строительным конструкциям выполнить в соответствии с серией 4.904-69. Жесткая заделка труб в фундаменте здания не допускается. Отверстия для пропуска труб должны иметь размеры, обеспечивающие в кладке зазор вокруг трубы не менее 0,2 м. Зазор заполнить плотным эластичным водо- и газонепроницаемым материалом.

Стыковые соединения раструбных труб должны обеспечить компенсацию возможных просадок, для чего применять резиновые уплотнительные кольца. Для уменьшения усилий в трубопроводах, вызванных перемещениями конструкций зданий вследствие усадки, следует применить компенсирующие устройства.

При выполнении строительно-монтажных работ необходимо составить акты освидетельствования на следующие скрытые работы:

— устройство выпусков канализации;

— прокладка труб канализации под полом 1-го этажа;

— выполнение стыковых соединений и величины зазоров.

  5.5.4. Электроснабжение

Распределение электропитания осуществляется от силовых щитов (ЩР1,- ,ЩР5) 380/ 220В. Силовые щиты комплектуются автоматическими выключателями фирмы Schneider Electric серии Multi9 в соответствие с расчетной мощностью и расчетов токов короткого замыкания. В электрощитах используются выключатели с комбинированными расцепителями и имеют отключающий механизм, обеспечивающий отключение с выдержкой времени потоку перегрузки и быстродействующее электромагнитное отключение для защиты от токов короткого замыкания. При производстве монтажных работ обратить внимание на надежность крепления щитков, щитов, трубных проводок. В местах присоединения питающих, распределительных и групповых линий организовать запас проводов и кабелей 0,3м. Все электрооборудование должно иметь сертификаты соответствия ГОСТ Р и может быть заменено на оборудование с аналогичными характеристиками.

Проект предусматривает общее равномерное освещение помещений на напряжение 220В. Светильники выбраны в зависимости от характеристики окружающей среды и назначения помещений типа с люминесцентными лампами.

В соответствии с защитными мерами по электробезопасности однофазная электропитающая сеть проектируется 3-х проводной с одинаковым сечением жил. Шина PE силовых щитов подключаются к заземляющей шине здания. Нулевые проводники N подключаются к отдельным шинам на групповых щитках.

 

5.6 Внутренняя отделка помещений и решения фасада

Композиция фасадов здания решена из современных архитектурных форм с использованием отделки фасадов из композитными панелями вентилируемого фасада, с установкой витражей, окон и дверей из металлопластиковых конструкций.

Внутренняя отделка  выполняется  в зависимости от функционального назначения помещений и в соответствии с рекомендациями противопожарных и санитарных норм.

Стены –декоративная улутшенная штукатурка с дальнейшей окраской красителями.

Поверхности потолков  облицовываются подвесным потолком. Окраска производится улучшенная водоэмульсионными составами во всех помещениях с первого по четвертый этажи.

Полы  — в коридорах, вестибюлях, лифтовых холлах, санузлах из керамической плитки; в офисах  —  ламинат;

Металлические ограждения  —  из нержавеющей стали.

5.7 Противопожарные мероприятия

По степени огнестойкости здание относится ко II степени.

Противопожарная безопасность зданий достигается применением конструкций и материалов, имеющих необходимый предел огнестойкости и обеспечивающих зданию нужную степень огнестойкости.

Минимальные пределы огнестойкости строительных конструкций не ниже К1, по пожарной опасности и не ниже Г2, по степени горючести.

По степени воспламеняемости, применяемые строительные материалы не ниже группы В2.

 

Подсистема автоматической пожарной сигнализации предназначена для

обнаружения места загорания или задымления, и сообщения о месте его возникновения на приемно-контрольный прибор. В качестве ПКП используются пульт контроля и управления С-2000 с последующей передачей сигнала на персональный компьютер (АРМ ОРИОН-127).

Подсистема пожарной сигнализации имеет возможность наращивания за счет аппаратной части без нарушения работоспособности системы АУПС и ПТ.

Учитывая характеристику помещений, применена адресная система пожарной сигнализации с использованием адресных пожарных тепловых извещателей С2000-ИП. Все извещатели крепятся к потолку.

Тепловые извещатели устанавливаются на расстоянии не более 2м от стены и 4м между собой. Расстояние между извещателями и светильниками должно быть не менее 0,5м. Для подачи сигнала о пожаре предусмотрены ручные пожарные извещатели ИПР-513А, которые устанавливаются на высоте 1,5м. от уровня пола.

Пожарная сигнализация обеспечивает:

— круглосуточный контроль состояния пожарной безопасности в поме-

щениях здания;

— выдачу сигнала «Пожар» при срабатывании средств пожарной сигна-

лизации на пост охраны.

— оповещение людей, находящихся в здании, звуковыми и световыми сигналами о начавшемся пожаре. Согласно НПБ 104-03 «Системы оповещения и управления эвакуацией людей» табл.1 необходимое оповещение соответствует 1-ому типу оповещения, что соответствует звуковому оповещению.

Извещатель рассчитан на круглосуточную непрерывную работу. Извещатель относится к невосстанавливаемым, периодически обслуживаемым изделиям.

Для системы пожаротушения используем: Самосрабатывающий порошковый ОСП-1(2).Разработан ВНИИПО МВД РФ.

Предназначен для тушения без участия человека пожаров класса А, В, С, а также установок под напряжением. ОСП успешно применяется на Московском метрополитене и железнодорожном транспорте, на гражданских судах и кораблях Военно-Морского флота, на объектах энергоснабжения и оборонных предприятиях

Примечание

Место установки пожарных извещателей определяется при монтаже, в

зависимости от расположения осветительных приборов для каждого помещения.

Системы вытяжной противодымной вентиляции для удаления продуктов горения при пожаре запроектированы из поэтажных коридоров офисной части здания и из торговых залов магазинов с установкой на каждом этаже клапанов дымоудаления с приводами «BELIMO».

Вентиляторы систем дымоудаления установлены на кровле здания. Транзитные вертикальные воздуховоды дымоудаления из магазинов приняты класса «П» из оцинкованной стали толщиной 1,0 мм  с пределом огнестойкости EI 45. Воздуховоды систем дымоудаления из коридоров офисной части здания приняты класса «П» из оцинкованной стали толщиной 1,0 мм с пределом огнестойкости EI 30.  Для обеспечения предела огнестойкости воздуховоды противодымной защиты, элементы и узлы противодымной вентиляции покрываются универсальным покрытием СГК-1.

---

Страницы 1 2 3