РАСЧЕТ СХЕМЫ ТЕПЛОВОГО ПУНКТА И ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ

Страницы 1 2 3

---

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ
1 РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК
1.1 Определение расходов тепла на отопление.
1.2 Определение расходов тепла на горячее водоснабжение.
2 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ.
2.1 Определение расчетных (максимальных) расходов воды.
2.2 Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления.
2.3 Гидравлический расчет трубопроводов системы горячего водоснабжения.
2.4 Гидравлический расчет трубопроводов циркуляционной системы горячего водоснабжения.
3 РАСЧЕТ СХЕМЫ ТЕПЛОВОГО ПУНКТА И ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ.
3.1 Расчет двухступенчатой последовательной схемы присоединения подогревателей горячего водоснабжения с зависимым присоединением системы отопления.
3.2 Расчет и подбор подогревателей горячего водоснабжения.
3.3 Расчет и подбор насосов.
3.4 Расчет и подбор элеваторов.
3.5 Подбор кранов, клапанов и прочего оборудования.
4 СОСТАВЛЕНИЕ СИСТЕМЫ АВТОМАТИЗАЦИИ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ.
4.1 Общие данные системы автоматизации.
4.2 Спецификация элементов системы автоматизации.
5 ОЦЕНКА БЕЗОПАСНОСТИ И ЭКОЛОГИЧНОСТИ ПРОЕКТА
5.1 Анализ особоопасных и вредных антропогенных факторов.
5.2 Правила устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды.
5.3 Расчет подающего трубопровода тепловой сети на прочность.
6 ТЕХНИКО – ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ.
6.1 Расчет капитальных затрат.
6.2 Расчет эксплуатационных затрат.
6.3 Расчет чистого дисконтированного дохода.
Список литературы.

ВВЕДЕНИЕ

Потребление тепла – одна из основных статей энергетического баланса нашей страны. На удовлетворение тепловой нагрузки страны расходуется ежегодно более 600 млн. т условного топлива, т.е. около 30% всех используемых первичных топливно-энергетических ресурсов. Тепловое хозяйство России в течение длительного периода развивается по пути концентрации тепловых нагрузок, централизации теплоснабжения и комбинированной выработки тепловой и электрической энергии. Широкое развитие получила теплофикация, являющаяся наиболее рациональным методом использования тепловых ресурсов для тепло- и электроснабжения. Развитие теплофикации и централизованного теплоснабжения выдвигает сложные научные и инженерные задачи, решение которых в значительной мере зависит от подготовки квалифицированных инженерно-технических и научных кадров.
Системы централизованного теплоснабжения характеризуются сочетанием трех основных звеньев: теплоисточников, тепловых сетей и местных систем теплоиспользования (теплопотребления) отдельных зданий или сооружений. Существенным элементом систем теплоснабжения являются установки, размещаемые в узлах присоединения к тепловым сетям местных систем теплоиспользования, а также на стыке сетей различных категорий. Эти установки в нормативных документах называются тепловыми пунктами. Основное назначение тепловых пунктов заключается в установлении и поддержании параметров теплоносителя (давления, температур и расхода) на заданном уровне, необходимом для надежной и экономичной работы теплопотребляющих установок, питаемых от подстанции. Схемы и оборудование тепловых подстанций зависят от вида теплоносителя (парового, водяного) и характера теплопотребляющих установок. При водяном теплоносителе основное оборудование тепловых пунктов состоит из водоструйных (элеваторных) и центробежных насосов, водоводяных теплообменников, аккумуляторов горячей воды, приборов для регулирования и контроля параметров сетевой воды, приборов и устройств для защиты от коррозии и накипеобразования местных установок горячего водоснабжения.
Тепловые пункты оснащаются приборами контроля и учета тепла и теплоносителя, а также автоматическими устройствами для регулирования отпуска тепла и поддержания заданных параметров теплоносителя в абонентских установках.
Тепловые пункты (подстанции) сооружаются как местные – для каждого здания, так и групповые – для группы зданий. Групповые тепловые пункты широко применяются в районах жилой застройки. Это обусловлено как технико-экономическими соображениями, так и требования выноса насосов из подвалов жилых зданий для снижения шума в этих зданиях до нормируемого уровня.
Сооружение групповых тепловых пунктов улучшает управление крупными системами теплоснабжения, но при этом в жилых районах возрастают затраты на сооружение коммуникаций между групповыми тепловыми пунктами и абонентскими установками.

1 РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК

1.1 Определение расходов тепла на отопление.

Схема расположения зданий представлена на рис.1.1., а характеристика зданий сведена в таблицу 1.1.

Таблица 1.1.

Характеристика зданий.

 

 

Определяем отопительные характеристики зданий по формуле, Дж/(с м³ К):

q_ov=

a=1,85 Дж/(с м^2,83 К) – постоянный коэффициент, зависящий от типа строительства;

V_зд – объем здания по наружному объему из таблицы 1.1., м³;

Полученные данные сводим в таблицу 1.2.

Таблица 1.2

Отопительные характеристики зданий.

 

1.1.3 Определяем расчетный (максимальный) расход тепла на отопление зданий по формуле

Q_o^p=q_ovV_зд(t_вр-t_нх)10^-3, кВт

t_вр=18 ⁰C – расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемых жилых зданиях;

t_нх^б= -26 ⁰С – расчетная температура наружного воздуха для г.Москвы.

Полученные результаты видим в таблице 1.3.

 

Таблица 1.3.

Максимальный расход тепла на отопление зданий.

— для всех зданий в целом:

Q_o^p=∑Q_oi^p=Q_o1^p+ Q_o2^p+ Q_o3^p+ Q_o4^p+ Q_o5^p+ Q_o6^p+ Q_o7^p

Q_o^p=376,46+465,90+461,69+329,31+314,95+333,04+328,41=2609,76 кВт.

1.1.4. Вычисляем расходы тепла на отопление для каждого здания и всех зданий в целом при температурах наружного воздуха для г. Москвы. Результат вычислений сводим в таблицу 1.4.

Таблица 1.4.

Значения расходов тепла при различных температурах наружного воздуха.

 

1.1.5. Определяем годовой расход тепла системы отопления:

Q_o^г=∑(Q_on_o)=6766193,79 кВт ч/год;

1.1.6 Определяем среднегодовой расход тепла системы отопления:

Q_o^с.г.=Q_o^г/n_o = 6766193,79/4981 = 135840 кВт.

n_o= 4981 ч/год – продолжительность работы системы отопления.

1.1    Определение расходов тепла на горячее водоснабжение.

1.2.1. Определяем средний расход тепла на горячее водоснабжение зданий по формуле

Q_гв^ср=k_сут^maxa_гв^ср1М_здС_в(t_гв-t_хв)/(24*3600), кВт

k_сут^max=1,1÷1,3 – коэффициент суточной неравномерности потребления воды (учитывает неравномерность расхода воды по дням недели, сезонам года и т.д.);

a_гв^ср1=105 кг/(сут потребитель) – норма расхода горячей воды (одним потребителем) в средние сутки для жилых домов с централизованным горячим водоснабжением, оборудованных умывальниками, мойками, душами и ваннами длиной от 1,5 до 1,7 м;

М_зд – количество потребителей воды в здании из таблицы 1.1.;

С_в = 4,19 кДж/(кг ⁰С) – теплоемкость воды;

t_гв = 60 ⁰С – температура горячей (нагретой) водопроводной воды;

t_хв = 5 ⁰С – температура холодной водопроводной воды;

Результаты расчетов сводим в таблицу 1.5.

 

 

Таблица 1.5.

Средний расход тепла на горячее водоснабжение зданий.

— для всех зданий в целом:

Q_гв^ср=∑Q_гвi^ср=Q_гв1^ср +  Q_гв2^ср +  Q_гв3^ср +  Q_гв4^ср +  Q_гв5^ср +   Q_гв6^ср

Q_гв^ср =62,17+301,12+304,15+105,86+98,13=1061,65 кВт.

1.2.2. Определяем расчетный (максимальный) расход тепла на горячее водоснабжение зданий по формуле

Q_гв^p = k_ч^max Q_гв^ср, кВт

k_ч^max = 2,4 – коэффициент часовой неравномерности потребления воды (учитывает неравномерность расхода воды по часам суток).

Результат приведен в таблице 1.6

Таблица 1.6.

Максимальный расход тепла на горячее водоснабжение зданий.

— для всех зданий в целом:

Q_гв^р=∑Q_гвi^р=Q_гв1^р +  Q_гв2^р +  Q_гв3^р +  Q_гв4^р +  Q_гв5^р +   Q_гв6^р

Q_гв^р =149,22+722,69+729,95+254,07+235,52+262,94+193,58=2547,97 кВт.

1.2.3. Определяем годовую нагрузку системы горячего водоснабжения:

Q_гв^г = Q_гв^рn_гв = 2547,97*8256 = 21036043,83 кВт ч/год;

n_гв = 8256 ч/год – продолжительность работы системы горячего водоснабжения.

1.2.4. Так как Q_гв^р/Q_o^р = 2547,97/2609,76 = 0,976, т.е. находится в интервале от 0,2 до 1, то рекомендуется применять схему с двухступенчатым последовательным присоединением подогревателей горячего водоснабжения.

1.3  Построение температурного графика

Построение температурного графика осуществляется при температуре наружного воздуха по значениям приведенным в таблице 1.7:

Таблица 1.7.

 

2         ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ.

 

Гидравлический расчет – один из важнейших разделов проектирования и эксплуатации тепловой сети. При проектировании в гидравлический расчет входят следующие задачи:

— определение гидравлического сопротивления каждого участка и суммы сопротивлений всех участков от источника до потребителя;

— определение диаметров трубопроводов;

— определение падения давления (напора);

— определение давлений (напоров) в различных точках сети;

— увязка всех точек системы при статическом и динамическом режимах с целью обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети и абонентских системах.

1.Для определения капиталовложений, расхода металла (труб) и основного объема работ по сооружению тепловой сети;

2. Выяснения условий работы источника теплоты, тепловой сети и абонентских систем и выбора схем присоединения теплопотребляющих установок к тепловой сети;
3. установления характеристик циркуляционных насосов, количество насосов и их размещение;
4. Выбора средств авторегулирования в тепловой сети и на абонентских вводах;
5. выбора режимов эксплуатации систем теплоснабжения.

Гидравлический режим тепловых сетей определяет давление в подающих и обратных трубопроводах, располагаемые напоры на вводах тепловой сети у потребителей тепла, на тепловых пунктах, давление во всасывающих патрубках сетевых насосов, требуемые напоры насосов.

К гидравлическому режиму работы тепловой сети предъявляют следующие требования:

— давление непосредственно присоединенных к сети абонентских системах не должно превышать допустимого как при статическом, так и при динамическом режиме;

— напор в подающих трубопроводах, по которым перемещается вода с температурой более 100 ⁰С, должен быть достаточным для исключения парообразования;

— располагаемый напор системы отопления на выходе из ЦТП должен быть не менее расчетного;

При разработке теплового режима за основу принимаем проектный режим отпуска теплоты:

Т₁ = 150 ⁰С                      t₁ = 95 ⁰C                            t_их = -26 ⁰С

T₂ = 70 ⁰C                        t₂ = 70 ⁰C                            t_n = 20 ⁰C

Для систем централизованного теплоснабжения принят качественный метод регулирования отпуска тепла, когда при неизменном расходе сетевой воды изменяется ее температура согласно графика температур.

На основании гидравлических расчетов установлено:

— статистическое давление в местной системе отопления подключенной к ЦТП должно быть не менее 50 м.в.ст.

— установить и поддерживать на выходе из  ЦТП в местных системах отопления располагаемый напор Н_р = 10 м.в.ст.

Результаты гидравлического расчета тепловой сети дают следующие исходные данные:

• для определения капиталовложений, расхода металла (труб) и основного объема работ по сооружению тепловой сети (по диаметрам и длинам каждого участка тепловой сети, в сочетании материалом трубопроводов и способом их прокладки) ;
• установления характеристик циркуляционных насосов, количества насосов и их размещения;
• выяснение условий работы источников теплоты, тепловой сети и абонентских систем и выбора схем присоединения теплопотребляющих установок к тепловой сети;
• выбора средств авторегулирования в тепловой сети на групповых тепловых пунктах, местных тепловых пунктах и на абонентских вводах;
• разработки режимов эксплуатации систем теплоснабжения.

Гидравлический расчет тепловой сети проводится по максимальному (расчетному) расходу воды на каждом участке тепловой сети.

Для проведения гидравлического расчета должны быть заданы схема и профиль тепловой сети, указаны размещение источников теплоты и потребителей и расчетные нагрузки.

2.1    Определение расчетных (максимальных) расходов воды.

2.1.1. Определяем расчетные (максимальные) расходы воды на отопление по формуле:

G_o^p = Q_o^p/[C_в(τ_1ор – τ_2ор)], кг/с

τ_1ор = 150 ⁰С – расчетная температура воды в подающей линии тепловой сети;

τ_2ор = 70 ⁰С – расчетная температура воды в обратной линии тепловой сети.

Результаты расчетов сведены в таблицу 2.1.

 

Таблица 2.1.

Максимальный расход воды на отопление зданий.

 

— для всех зданий в целом:

G_o^р = ∑ G_oi^p = G_o1^p + G_o2^p + G_o3^p + G_o4^p + G_o5^p + G_o6^p + G_o7^p

G_o^р = 1,123+1,390+1,377+0,982+0,940+0,994+0,980=7,786 кг/с.

2.1.2 Определяем расчетные (максимальные) расходы воды на горячее водоснабжение по формуле:

G_гв^р = Q_гв^р/[С_в*(t_гв – t_хв)], кг/с

Результаты расчетов сведены в таблицу 2.2.

Таблица 2.2.

Максимальный расход воды на горячее водоснабжение зданий.

 

— для всех зданий в целом:

G_гв^р = ∑ G_гвi^p = G_гв1^p + G_гв2^p + G_гв3^p + G_гв4^p + G_гв5^p + G_гв6^p

G_гв^р = 0,648+3,136+3168+1,103+1,022+1,141+0,840=11,057 кг/с.

 

2.1.3. Определяем расчетные (максимальные) расходы циркуляционной воды на горячее водоснабжение по формуле:

G_цгв^р = 04* G_гв^р, кг/с

Результаты расчетов сведены в таблицу 2.3.

Таблица 2.3.

Максимальный расход циркуляционной воды на горячее водоснабжение зданий.

 

— для всех зданий в целом:

G_цгв^р = ∑G_цгвi^р = G_цгв1^р + G_цгв2^р + G_цгв3^р + G_цгв4^р + G_цгв5^р + G_цгв6^р

G_цгв^р = 0,259+1,254+1,267+0,441+0,409+0,456+0,336=4,423 кг/с.

2.2    Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления.

Выбираем расчетную магистраль (главную магистраль), т.е. направление от ЦТП до одного из абонентов, которое характеризуется наименьшим удельным падением давления. Если падение давления между ЦТП и любым потребителем одно и тоже, то расчетной магистралью является линия, соединяющая станцию с наиболее удаленным потребителем.

Предварительно задаются распределением падения давления (видом пьезометрического графика) расчетной магистрали. Если нет каких-либо ограничений по условиям профиля, высотности зданий и другим факторам, то распределение падения давления (пьезометрический график) расчетной магистрали выбирают прямолинейным.

Гидравлический расчет проектируемой тепловой сети выполняется в следующей последовательности:

по принципиальной схеме тепловой сети определяется наиболее удаленный или высоко расположенный водопотребитель от ЦТП;

намечается расчетное направление движения воды от ЦТП до наиболее удаленного и (или) высоко расположенного потребителя;

расчетное направление движения воды разбивается на отдельные участки ( на каждом из которых внутренние диаметры трубопроводов и максимальные расходы воды остаются постоянными);

вычисляются максимальные (расчетные) расходы воды на каждом участке тепловой сети;

выполняется гидравлический расчет каждого участка сети.

2.2.1.Предварительно задаемся удельным линейным падением давления R_л=100 Па/м.

2.2.2. Приняв абсолютную эквивалентную шероховатость труб для водяных тепловых сетей k_э = 0,0005 м, определяем значение коэффициента А_R^в

А_R^в =

2.2.3. Определяем значение коэффициента А_d^B:

2.2.4. Задаемся длинами участков трубопроврда:

l₁ = 65м, l₂ = 30м, l₃ = 15м, l₄ = 40м, l₅ = 20м, l₆ = 25м, l₇ = 45м, l₈ = 35м,

l₉ = 20м, l₁₀ = 15м, l₁₁ = 15м, l₁₂ = 25м, l₁₃ = 15м.

2.2.5. Расчет главной магистрали.

Наиболее удаленным от теплового пункта будет абонент IV (см. рис.2.2.), поэтому главной магистралью будет магистраль 0-IV (4-8-9-10-11-13).

Участок №4.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

Округляем d₄ до d₄^гост = 0,051м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). Из справочника определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_тр.отв^эк = 1,87 м – эквивалентная длина ответвления тройника;

l_св.кол^эк = 1,01 м – эквивалентная длина сварного колена 120⁰;

l_кл^эк = 7,2 м – эквивалентная длина клапана;

l_задв^эк = 0,72 м – эквивалентная длина задвижки.

∑l_эк4 = l_тр.отв^эк + 2l_св.кол^эк + l_кл^эк + l_задв^эк = 1,87 + 2*1,01 + 7,2 + 0,72 = 11,81м.

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

Участок №8.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

округляем d₈ до d₈^гост = 0,07 м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). По справочникам определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_тр.пр^эк = 0,22 м – эквивалентная длина прохода тройника;

l_гн.кол^эк = 1,226 м – эквивалентная длина гнутого колена;

l_задв^эк = 1,044 м.

∑l_эк8 = 2l_тр.пр^эк + l_гн.кол^эк + l_задв^эк =2*0,22 + 1,226 +1,044 = 2.710м.

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

Участок №9.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

округляем d₉ до d₉^гост = 0,094 м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). По справочнику определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_тр.пр^эк = 0,380 м; l_гн.кол^эк = 1,940 м; l_задв^эк = 1,12 м.

∑l_эк9 =2 l_тр.пр^эк + l_гн.кол^эк + l_задв^эк =2* 0,380 + 1,940 +1,12 = 3.82м.

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

Участок №10.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

округляем d₁₀ до d₁₀^гост = 0,094 м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). По справочнику определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_тр.пр^эк = 0,38 м; l_гн.кол^эк = 1,940 м; l_задв^эк = 1,12 м.

∑l_эк10 =2 l_тр.пр^эк + l_гн.кол^эк + l_задв^эк = 2*0,38 + 1,940 +1,12 = 3.82м.

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

Участок №11.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

округляем d₁₁ до d₁₁^гост = 0,100 м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). По справочнику определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_тр.пр^эк = 0,38 м; l_задв^эк = 1,12 м; l_гн.кол^эк = 1,940 м

∑l_эк11 = 2l_тр.пр^эк + l_гн.кол^эк+ l_задв^эк = 2*0,38+1,940+1,12 = 3,82м.

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

Участок №13.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

округляем d₁₃ до d₁₃^гост = 0,125 м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). По справочнику определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_кл^эк = 14,75 м.

∑l_эк13 =l_кл^эк =14,75

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

2.2.6. Расчет ответвлений.

Участок №5.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

округляем d₅ до d₅^гост = 0,051 м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). По справочнику определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_тр.пр^эк = 0,7 м; l_гн.кол^эк = 0,79 м; l_кл^эк = 7,2 м; l_задв^эк = 0,72 м.

∑l_эк5 = l_тр.пр^эк +2 l_гн.кол^эк +; l_кл^эк+ l_задв^эк = 0,7 + 2*0,79 +7,2 +0,72 = 10,2м.

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

Участок №1.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

округляем d₁ до d₁^гост = 0,070 м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). По справочнику определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_тр.отв^эк = 5,78 м; l_св.кол^эк = 1,56 м; l_{гн кол} ^эк = 1,226 м; l_кл^эк  = 11,68 м;

l_задв^эк = 1,04м.

∑l_эк1 = l_тр.отв^эк + l_св.кол^эк +2l_{гн кол} ^эк+ l_кл^эк + l_задв^эк  = =5,78+1,56+2*1,226+11,68+1,04=22,842м.

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

Участок №7.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

округляем d₇ до d₇^гост = 0,051 м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). По справочнику определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_тр.от^эк = 2,45 м; l_{гн кол} ^эк = 0,79 м; l_кл^эк  = 7,2 м;  l_задв^эк = 0,72м.

∑l_эк7 = l_тр.отв^эк +2 l_{гн кол} ^эк+ l_кл^эк + l_задв^эк  = 2,45 + 2*0,79 + 0,79 + 7,2 + 0,72 =11,98м.

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

Участок №2.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

округляем d₂ до d₂^гост = 0,070 м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). По справочнику определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_тр.от^эк = 5,78 м; l_{гн кол} ^эк = 1,226 м; l_кл^эк  = 11,68 м;  l_задв^эк = 1,04м.

∑l_эк2 = l_тр.отв^эк + l_{гн кол} ^эк+ l_кл^эк + l_задв^эк  = 5,78+1,226+11,68+1,04 =19,726м.

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

Участок №6.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

округляем d₂ до d₂^гост = 0,051 м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). По справочнику определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_тр.пр^эк = 0,7 м; l_{гн кол} ^эк = 0,79 м; l_кл^эк  = 7,2 м;  l_задв^эк = 0,72м.

∑l_эк6 = l_тр.отв^эк + l_{гн кол} ^эк+ l_кл^эк + l_задв^эк  = 0,7 +0,79 + 7,2 + 0,72 =9,41м.

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

Участок №12.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

округляем d₁₂ до d₁₂^гост = 0,07 м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). По справочнику определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_тр.отв^эк = 5,78 м; l_задв ^эк = 1,044 м.

∑l_эк12 = l_тр.отв^эк +  l_задв^эк = 5,78 + 1,044  = 6,824м.

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

Участок №3.

1). Определяем внутренний диаметр трубопровода, м:

округляем d₃ до d₃^гост = 0,070 м.

2). Определяем действительное удельное линейное падение давления, Па/м:

3). По справочнику определяем эквивалентные длины местных сопротивлений, имеющихся на участке трубопровода:

l_тр.отв^эк = 5,78 м; l_{гн кол} ^эк = 1,226 м; l_кл^эк  = 11,68 м;  l_задв^эк = 1,04м.

∑l_эк3 = l_тр.отв^эк + l_{гн кол} ^эк+ l_кл^эк + l_задв^эк  = 5,78+1,226+11,68+1,04 =19,726м.

4). Определяем потерю давления на участке трубопровода:

Па.

2.2.7. Результаты гидравлического расчета системы отопления сводим в таблицу 2.4. и определяем суммарные потери напора в подающем и обратном трубопроводах главной магистрали:

∆H_о.под = ∆Н_о.обр = ∆Н₄ + ∆Н₈ + ∆Н₉ + ∆Н₁₀ + ∆Н₁₁ +∆Н₁₃ = 0,38 + 0,14 + 0,17 + 0,09 + 0,11 + 0,21 = 1,1 м. вод. ст.

 Таблица 2.4.

Результаты гидравлического расчета системы отопления.

 

2.2.8. Определяем потери напора в абонентском вводе:

∆Н_аб = Н_геом + Н_св + Н_вн.с ± Н_геод = 15+5+3+3 =28 м;

Н_геом = 15 м – геометрическая высота самого удаленного здания;

Н_св = 5 м – свободный напор;

Н_вн.с = 2÷5 м – внутреннее сопротивление системы здания;

Н_геод = 3 м – геодезическая разность уровней расположения теплового пункта и зданий.

2.2.9. Определяем максимальный напор сетевой воды на отопление:

Н = ∆Н_аб + ∆Н_о.под + ∆Н_о.обр + Н₄ = 28 + 1,1 + 1,1 + 25 = 55,109 м;

Н₄ = 25 м – напор сетевой воды после системы отопления.

2.3    Гидравлический расчет трубопроводов системы горячего водоснабжения.

2.3.1. Задаемся длинами участков трубопровода:

l₁ = 30м, l₂ = 30м, l₃ = 15м, l₄ = 45м, l₅ = 25м, l₆ = 15м, l₇ = 15м, l₈ = 25м,

l₉ =5м, l₁₀ = 20м, l₁₁ = 15м,  l₁₂ = 25м, l₁₃ = 15м

2.3.2. Расчет главной магистрали.

Наиболее удаленным от теплового пункта будет абонент IV (см. рис.1.1.), поэтому главной магистралью будет магистраль 0-IV (4-7-9-11).

Гидравлический режим системы горячего водоснабжения рассчитывается по тем же формулам, что указаны в разделе 2.2. гидравлический расчет трубопроводов системы отопления. Используя эти формулы, производим расчет, результаты которого сведены в таблицу 2.5.

Таблица 2.5.

Результаты гидравлического расчета системы ГВС.

2.3.4. Определяем суммарные потери напора в подающем трубопроводе главной магистрали.

∆Н_гв.под = ∆Н₄ + ∆Н₈ + ∆Н₁₀ + ∆Н₁₁ +∆Н₁₃ = =0,529+0,150+0,244+0,083+0,267 = 1,273 м вод. ст.

2.4 Гидравлический расчет трубопроводов циркуляционной системы горячего водоснабжения.

2.4.1. Задаемся длинами участков трубопровода:

l₁ = 30м, l₂ = 30м, l₃ = 15м, l₄ = 45м, l₅ = 25м, l₆ = 15м, l₇ = 15м, l₈ = 25м, l₉ = 5м, l₁₀ = 20м, l₁₁ = 15м, l₁₂ = 10м, l₁₃ = 15м

2.4.2. Расчет главной магистрали.

Наиболее удаленным от теплового пункта будет абонент IV (см. рис.2.4.), поэтому главной магистралью будет магистраль 0-IV (4-7-9-11).

Таким же образом, как в п. 2.3., выполняем гидравлический расчет трубопроводов циркуляционной системы горячего водоснабжения.

2.4.3. Результаты сводим в таблицу 2.6. и определяем суммарные потери напора в циркуляционном трубопроводе главной магистрали.

∆Н_цгв = ∆Н₄ + ∆Н₈ + ∆Н₁₀ + ∆Н₁₁ +∆Н₁₃ =

= 0,323+0,117+0,208+0,105+0,192 = 0,944 м вод. ст.

Таблица 2.6.

Результаты гидравлического расчета циркуляционной системы горячего водоснабжения.

 

---

Страницы 1 2 3