Разработка критериев безопасности. Часть 3

1  2  3  4

---

3.3 Коэффициент запаса устойчивости ограждающих сооружений

3.3.1 Расчет нормативного коэффициента запаса устойчивости

 

Для обеспечения устойчивости ограждающих сооружений, согласно СП 58.13330.2012[5] (актуализированная редакция СНиП 33-01-2003), должно быть выполнено условие

Согласно СП 23.13330.2011[8] (актуализированная редакция СНиП 2.02.02-85), расчетные характеристики грунтов Х следует определять по формуле:где k_р – расчетное значение коэффициента запаса устойчивости (определяется в соответствии с указаниями СП 39.13330.2010[6] (актуализированная редакция СНиП 2.06.05-84*); k_S – нормативный коэффициент запаса устойчивости; R – расчетное значение обобщенной несущей способности, определяемое с учетом коэффициент надежности по грунту ; F – расчетное значение обобщенного силового воздействия, определяемое с учетом коэффициента надежности по нагрузке ; коэффициент надежности по ответственности сооружения, принимают в зависимости от класса сооружения (при расчете по предельным состояниям первой группы – общая устойчивость, для III класса – 1,15);  коэффициент сочетания нагрузок, при расчетах (для основного сочетания нагрузок: в период нормальной эксплуатации – 1,0; для особого сочетания нагрузок: в строительный период – 0,95; с учетом сейсмической нагрузки – 0,9); – коэффициент условий работы (при упрощенных методах расчета – = 0,95; для методов расчета, удовлетворяющих условиям равновесия, – = 1,0).

В соответствии СП 23.13330.2011[8], расчетные значения характеристик tgj_I и С_Iдля расчетов по предельным состояниям первой группы следует вычислять по приведенной выше формуле (16), определяя коэффициент надежности по грунту  в соответствии с обязательным Приложением 2 к СП 23.13330.2011[8] при односторонней доверительной вероятности a = 0,95 (за исключением случаев, когда нормативные значения tgj_nи С_nполучены с использованием корреляционных зависимостей).где X_n– нормативные характеристики грунтов, устанавливаемые на основе результатов полевых и лабораторных исследований, проводимых в условиях, максимально приближенных к условиям работы грунта в рассматриваемой системе сооружение-основание.

Критериальные (количественные) значения данного диагностического показателя для ГТС хвостохранилища, определенные путем подстановки значений указанных коэффициентов в формулу (15), для основного (К1) и особого (К2) –сочетания нагрузок и способов расчета составят:

– инженерные методы расчета (упрощенные)

При контроле устойчивости ограждающих сооружений хвостохранилища в качестве критериальных значений 1-го (предупреждающего) уровня (К1) следует также принимать качественные показатели – состояние откосов и гребня дамб ограждающих сооружений: механические повреждения, размывы, трещины, деформации (просадки, оползни, оплывины) и др. негативные явления, влияющие на местную устойчивость сооружений.– с учетом напряженно-деформированного состояния (методы, удовлетворяющие условиям равновесия)

В качестве критериального значения 2-го (предельного) уровня (К2) следует принимать аналогичные качественные показатели, влияющие на общую устойчивость сооружений.

 

3.3.1 Расчет коэффициента запаса устойчивости ограждающих сооружений хвостохранилища

 

Исходные данные, используемые при выполнении расчета

• план хвостохранилища (приведен в Графических приложениях к настоящей работе);
• поперечное сечение дамбы хвостохранилища, охарактеризованное как наиболее «слабое» в части оценки устойчивости (сечение 5-5 – в данном сечении дамба характеризуется наибольшей высотой в отношении к ширине гребня) – см. Графические приложения к настоящей работе;
• положения депрессионной кривой: соответствующие критериальным значениям (K1 и K2) полученные в результате расчетов — табл. 8;
• физико-механические свойства грунтов (ИГЭ-1 — экран, ИГЭ-3 и ИГЭ-7 – тело дамбы) указанные в Приложении 1настоящей работы, принятые согласно результатам инженерно-геологических изысканий [30].

 

3.3.2 Метод расчета устойчивости

 

Расчет коэффициента запаса устойчивости для рассматриваемой дамбы хвостохранилища выполнен методом алгебраического сложения сил (по плавной криволинейной поверхности скольжения, с учетом действия сил гидростатического взвешивания и гидродинамического давления) по ряду возможных поверхностей скольжения с нахождением наиболее опасной призмы обрушения, характеризуемой минимальным отношением обобщенных предельных реактивных сил сопротивления к активным сдвигающим силам.

 

3.3.4 Порядок расчета устойчивости

 

1. На выбранном к расчету поперечном профиле ограждающей дамбы (см. Графические приложения к настоящей работе) наносят положение депрессионной кривой.
2. На профиле, на расстоянии до 0,4Н (H – высота сооружения в расчетном сечении) от верхней бровки откоса проводят ряд поверхностей скольжения. Положение поверхностей скольжения в откосе, для рассматриваемого случая, определяют следующими условиями: в верхней части откоса поверхность проходит под углом 45°+j/2 к линии горизонта, а в нижней части эта поверхность проходит по касательной к основанию дамбы или составляет с поверхностью откоса угол 45°-j/2. (рис. 6).

Поверхности скольжения также построены на контактах различных слоев (элементов, грунтов) тела ограждающей дамбы.

Призму, заключенную между откосом и поверхностью скольжения, разбивают на блоки, для которых вычисляют средневзвешенные (по длине поверхности скольжения) характеристики прочности пород:

Объемный вес пород в блоке определяют как средневзвешенное по мощности слоев значение, которое вычисляют по формулегде С₁, С₂…С_i – сцепление отдельных слоев пород в пределах блока, т/м²; φ₁, φ₂…φ_i – угол внутреннего трения отдельных слоев пород в пределах блока, град.; σ₁, σ₂…σ_i – нормальные напряжения для отдельных слоев пород; l₁, l₂…l_i – длина отрезков поверхности скольжения, пересекающей отдельные слои пород в пределах блока, м.

Значение коэффициента запаса устойчивости рассчитано с учетом насыщенного водой низового откоса по формуле:где γ₁, γ₂…γ_i – объемный вес пород, т/м³; m₁, m₂…m_i – мощность отдельного слоя пород, м.

Результирующую силу гидростатических и гидродинамических составляющих вычисляют по формулегде  (т) — вес грунтов блока; (градус) – средневзвешенное по длине поверхности скольжения значение угла внутреннего трения грунтов в пределах блока;  (т/м²) – средневзвешенное по длине поверхности скольжения сцепление грунтов в блоке;  (м) – длина поверхности скольжения в пределах блока;  – результирующая сила гидростатического и гидродинамического давлений; (градус) – угол наклона касательной к поверхности скольжения в середине основания блока.

При расчете влияние сейсмических нагрузок не учитывались, в виду их небольшого значения и редкой повторяемости.где (т/м²) – удельный вес воды;  (м) – средний напор в пределах блока;  (м) – средняя ордината поверхности скольжения в пределах блока; (м) – ширина блока.

 

3.3.5 Результаты расчета устойчивости

 

По приведенной выше методике выполнен расчет коэффициента запаса устойчивости для низового откоса ограждающей дамбыIII очереди хвостохранилища с учетом наиболее неблагоприятных с точки зрения устойчивости возможных состояниях дамбы, в том числе при предельном (критическом) положении депрессионной кривой (К2), в сочетании с уровнем воды в хвостохранилище = К2 и отсутствием пляжа у верхового откоса.

Схема к расчету устойчивости (поперечное сечение дамбы с указанием возможных поверхностей скольжения) приведена в Графических приложениях к настоящей работе. Результаты расчета приведены в табл. 5.

Таблица 5 «Результаты расчета устойчивости ограждающих дамб хвостохранилища Светлинской ЗИФ»

Согласно результатам расчета (табл. 5) устойчивость ограждающей дамбы хвостохранилища III, при принятых к расчету характеристиках грунтов тела и основания дамбы, проектных геометрических параметрах, а также расчетном положении депрессионной кривой, теоретические обеспечивается, так как минимальный расчетный коэффициент устойчивости k_f = 1,259 более нормативного значения k_S = 1,21.

Для оперативного контроля устойчивости ограждающей дамбы хвостохранилища во время эксплуатации сооружений достаточно контролировать качественные критерии безопасности – состояние откосов и гребня дамб, влияющие на устойчивость: механические повреждения, размывы, трещины, деформации (просадки, оползни, оплывины), выходы фильтрационных вод на поверхность низового откоса и др. негативные явления.

Производить проверку соответствия устойчивости ограждающей дамбы хвостохранилища количественному показателю, которым является определенный в данном подразделе минимальный (нормативный) коэффициент запаса устойчивости, можно в случае несоблюдения перечисленных выше качественных критериальных показателей (состояние откосов и гребня), а также при отклонении геометрических параметров сооружения от контролируемых проектных значений, основными из которых являются: увеличение крутизны откосов, уменьшение ширины гребня.

 

3.4 Градиент напора фильтрационного потока

 

3.4.1 Расчет нормативного градиент напора фильтрационного потока

 

Расчет производен в соответствии со СП 39.13330.2012[6].

Фильтрационную прочность тела дамбы оценивают на основе соответствующих расчетов и экспериментальных исследований грунтов при действующих в сооружении градиентах напора с учетом напряженно-деформированного состояния сооружения и его основания, особенностей конструкции, методов возведения и условий эксплуатации.

Расчеты фильтрационной прочности надлежит выполнять исходя из наибольшего напора, действующего на ограждающее сооружение.

При оценке фильтрационной прочности на любом участке ограждающего сооружения необходимо выполнить условие

где  действующий средний градиент напора в расчетной области фильтрации (определяется по перепаду высот поверхности фильтрационного потока на участке пути фильтрации в соответствии с указаниями СП 39.13330.2012[6]);  критический средний градиент напора, принимаемый на основании исследований грунтов. Значения  могут быть также приняты в соответствии со СП 39.13330.2012[6] в зависимости от литологического строения грунта;  коэффициент надежности, определяемый в соответствии со СП 58.13330.2012[5] в зависимости от класса сооружения (для III класса – 1,15).

Ограждающие дамбы хвостохранилища, будут выполнены неоднородными, с противофильтрационным экраном из смеси глин. Тело будет выполнено из смеси суглинков и супеси. Поэтому в соответствии с нормативным документам приняты следующие значения градиентов напора фильтрационного потока: для экрана = 12,0, для тела = 1,0 .

Подставив значения  и  в условие (22), получим нормативные значения градиентов напора фильтрационного потока для:

— экрана ограждающей дамбы хвостохранилища  = 10,4.

— тела ограждающей дамбы хвостохранилища  = 0,86.

При определении предельного значения коэффициента в условии (22) принимаем 1,0, тогда превышение градиента, равного  = 12,0 в экране и  = 1,0 в теле ограждающих сооружений хвостохранилища может привести состояние сооружений в предаварийное.

Для обеспечения необходимой фильтрационной прочности дамбы хвостохранилища, в качестве критериальных значений следует также принимать качественные показатели: состояние откосов и гребня, в том числе отсутствие выхода фильтрационных вод на низовой откос, а так же характер изменения положения уровня депрессионной кривой (отметки уровня воды в пьезометрах).

 

3.4.2 Определение градиента напора для экрана ограждающей дамбы

 

Градиент напора для экрана определяется по формуле:

Рис.7. Схема к расчету контролирующего градиента для экрана дамбы

где d_э – толщина экрана, м. (рис. 7).

 

3.4.3 Определение градиента напора для тела дамбы

 

Градиент напора для тела дамбы при отсутствии выхода фильтрационного потока на откос определяется по формуле:

Рис.8. Схема к расчету контролирующего градиента в теле плотины

где Z – напор фильтрационного потока, м; L_ур – расстояние по горизонтали между урезом воды в верхнем бьефе и точкой выхода фильтрационного потока в основание дамбы, м; h_в – глубина воды в верхнем бьефе, м. (рис.8).

Согласно выполненным расчетам, учитывающим проектное положение депрессионной кривой, геометрические параметры ограждающих дамб, а так же свойства грунтов, из которых они будут выполнены, при толщине экрана d_э=2,0 м градиент напора:

—  для экрана дамбы не превысит допустимого значения =12,0.

—  для тела дамбы не превысит допустимого значения =0,86.

Следовательно, казуальная прочность тела и экрана дамб хвостохранилища теоретически должна быть обеспечена.

 

3.4.4 Расчет местной фильтрационной прочности

 

В случае, если при эксплуатации сооружений будет обнаружен выход фильтрационной воды на низовой откос, это будет следствием нарушении целостности противофильтрационного экрана ограждающих дамб хвостохранилища. Поэтому возможен местный фильтрационный выпор грунта в месте выхода фильтрационной воды на низовой откос, в результате которого будет нарушена прочность и устойчивость низового откоса дамбы. Предполагая такую возможность, в настоящей работе выполнен расчет местной фильтрационной прочности дамбы.

К расчету приняты полученные при инженерно-геологических изысканиях характеристики слоя грунта (ИГЭ-7), из которого будет отсыпан низовой откос дамбы.

Грунт в точке выхода фильтрации считается устойчивым, если удовлетворяется следующее неравенство:

Таким образом 2>4,87 условие (25) не удовлетворяется. Следовательно, теоретически фильтрационный выпор грунта возможен.где φ – угол внутреннего трения грунта по результатам инженерно-геологических изысканий (φ=22,1)º , m_н – коэффициент заложения низового откоса (m_н=2).

 

3.4.5 Определение разрушающего градиента выпора грунта

 

Вместе с тем, при оценке фильтрационной прочности рассматриваемых ограждающих сооружений следует учитывать, что на контактах слоев (наращивание ограждающих дамб) существует вероятность возникновения местного фильтрационного выпора грунта в случае соблюдения следующего условия:

Критический градиент выпора грунта при отсутствии пригруза в месте выхода фильтрационного потока определяется по формуле:где J_вых – максимальный градиент напора в точке фильтрации, J_кр – критический градиент выпора грунта (определяется по перепаду высот поверхности фильтрационного потока на участке пути фильтрации).

Для грунта ИГЭ-7 при удельном весе частиц ∆=2,77 т/м³, объемном весе воды – g_в=0,998 т/м³, пористости грунта – n=0,48 критический градиент фильтрации примет следующее значение J_кр= 0,92.где ∆ — удельный вес частиц грунта, т/м³; g_в — объемный вес воды, т/м³; n — пористость грунта, в долях единицы.

Следовательно, для обеспечения местной фильтрационной прочности ограждающих дамб хвостохранилища, в качестве критериального значения 2-го уровня (К2) принимаем также значение критического градиента выпора грунта J_кр= 0,92, который следует контролировать на участках выхода фильтрационных вод на откос (при их появлении).

 

3.5 Определение суффозионности грунтов и процента выноса суффозионных частиц

 

Грунт считается суффозионным при выполнении следующего условия:

Максимальный размер частиц грунта, которые могут быть вынесены фильтрационным потоком, определяется по формуле:где d_ci – максимальный размер частиц, которые могут быть вынесены фильтрационным потоком из данного грунта (при определенных гидродинамических условиях), d_мин – минимальный размер частиц грунта.

Максимальный диаметр фильтрационных пор в грунте определяется по зависимости:где d_о – диаметр максимальных фильтрационных пор в грунте.По инженерно-геологическим изысканиям [30-35] построены графики гранулометрического состава грунтов (рис. 9 и 10), из которых будет выполнено тело дамб:где χ – коэффициент неравномерности раскладки частиц в грунте или коэффициент локальности суффозии; η – коэффициент разнозернистости грунта (η= d₆₀/ d₁₀, где d₆₀, –диаметр частиц, содержание которых в грунте порядка 60% и менее, d₁₀ – диаметр частиц, содержание которых в грунте порядка 10% и мене; d₁₇ — диаметр частиц, которых содержится в грунте порядка 17% и менее.

χ=1+0,05η

Коэффициент неравномерности раскладки частиц в грунте определяется по формуле:

Последовательно подставляя значения коэффициента разнозернистости грунта d₆₀/ d₁₀, пористости грунта n и d₁₇ в формулу 29, 30, и 31, получим – диаметр максимальных фильтрационных пор в грунте d_о, и максимальный размер частиц, которые могут быть вынесены фильтрационным потоком из грунта d_ci(табл. 6).

Таблица 6 «Результаты расчета суффозионности грунтов и процента выноса суффозионных частиц»

 

Согласно расчетам грунты ИГЭ-3 и ИГЭ-7 не являются суффозионными.

Таким образом, на основании вышеприведенных расчетов значение градиента напора фильтрационного потока в теле дамб хвостохранилища, при соблюдении решений предусмотренных проектной документацией не превысят нормативного значения (К1).

Из приведенных выше результатов расчета следует, что рассмотренные в настоящей работе условия, с точки зрения фильтрационной прочности ограждающих дамб хвостохранилища являются, в целом, благоприятными.

Поэтому для оперативного контроля фильтрационной прочности ограждающих дамб хвостохранилища Светлинской ЗИФ достаточно определенного в настоящей работе количественного критерия – отметок уровня воды в пьезометрах и качественных показателей состояния сооружения, таких как, появление на низовом откосе выходов фильтрационных вод или мокрых пятен.

Производить проверку соответствия устойчивости ограждающих дамб хвостохранилища Светлинской ЗИФ количественному показателю, которым является определенный в данном подразделе максимальный (нормативный) градиент напора фильтрационного потока, можно в случае несоблюдения перечисленных выше критериальных показателей, в том числе в случае превышения отметок уровня воды в пьезометрах, а также в случае появления выходов фильтрационной воды на низовой откос.

На основании вышеизложенного, количественный диагностический показатель – максимальный (нормативный) градиент напора фильтрационного потока в теле ограждающих дамб в итоговую таблицу (табл. 7 «Критерии безопасности…») не включается.

 

3.6 Допустимые деформации ограждающих дамб

 

Контроль деформаций (осадок и горизонтальных смещений) ограждающих дамб хвостохранилища Светлинской ЗИФ предусматривается осуществлять при помощи реперов (марок), устанавливаемых на гребне дамб.

В качестве допустимых деформаций ограждающих дамб хвостохранилища принимаются следующие величины:

• расхождение в определении высотных отметок реперов (марок) между двумя сериями наблюдений;
• расхождение в определении плановых координат реперов (марок) между двумя сериями наблюдений.

При этом измерение горизонтальных смещений допускается производить в случае, если осадки дамб превышают допустимые значения, либо при визуальном обнаружении начавшегося процесса деформаций (наличие крупных трещин, выпучивание отдельных участков или основания дамбы и др.).

При назначении величины допустимых смещений в рассматриваемых условиях необходимо учитывать следующие основные составляющие:

• деформации, вызванные консолидацией грунтов с течением времени;
• погрешность определения высотного и планового положения реперов.

Осадки, вызванные консолидацией грунтов с течением времени, с учетом требований СП 23.13330.2011 [8] и СП 22.13330.2011 [10], а также с учетом анализа наблюдаемых величин осадок дамб наращивания на аналогичных сооружениях, составляют:

• в первый год после сооружения (отсыпки) дамбы – ≈ 150÷200 мм/год;
• в последующие годы эксплуатации сооружения – ≈ 30 мм/год.

Погрешность определения высотного положения реперов в одной серии наблюдений, , при фактическом отсутствии осадок дамбы, согласно ГОСТ 24846-81 [11] не должна превышать ± 10 мм.

Допустимое расхождение в определении высотных отметок реперов между сериями наблюдений определяют по формуле

Таким образом, допустимое расхождение в определении вертикальных смещений реперов между двумя сериями наблюдений составит ±14 мм.где n– количество серий наблюдений.

При этом следует проводить контроль высотных отметок реперов только с использованием геодезических приборов и методик, обеспечивающих вышеуказанную точность.

Таким образом, с учетом вышеизложенного, в качестве критериального значения 1-го (предупреждающего) уровня (К1) для дамб хвостохранилища Светлинской ЗИФ принимаем следующие величины осадок (расхождение в определении высотных отметок реперов между двумя сериями наблюдений):

• в первый год после отсыпки дамб – = 200 мм;
• в последующие годы эксплуатации сооружения – = 50 мм.

Кроме того, очень важным является соблюдение качественного показателя – осадки дамб должны иметь затухающий характер. Стабильный (постоянный) характер деформаций в данном случае соответствует уровню К1.

В качестве критериального значения 2-го (предельного) уровня (К2) в рассматриваемом случае принимается качественный показатель – развивающийся (прогрессирующий) характер осадок дамб.

 

3.7 Допустимые горизонтальные смещения дамб

 

В соответствии со СП 39.13330.2012 [6], предельные горизонтальные смещения не должны превышать осадки сооружений.

Таким образом, допустимые горизонтальные смещения дамб, определяемые в рассматриваемом случае как расхождение в определении плановых координат реперов между сериями наблюдений, принимаем равным предельным осадкам сооружений, за исключением геодезической составляющей – погрешности измерений, допустимое значение которой определяется по формуле

где n– количество серий наблюдений;  – погрешность определения смещений (плановых координат реперов), которая, в соответствии с ГОСТ 24846-81 не должна превышать ± 10÷15 мм.

Таким образом, расчетное расхождение в определении плановых координат реперов между двумя сериями наблюдений, составляет  21 мм.

При этом допускается проводить контроль плановых координат реперов только с использованием геодезических приборов и методик, обеспечивающих вышеуказанную точность.

С учетом вышеизложенного в качестве критериального значения 1-го (предупреждающего) уровня (К1) принимаем следующие величины горизонтальных смещений (расхождение в определении плановых координат реперов между двумя сериями ежегодных наблюдений):

• в первый год после отсыпки дамб – = 200 мм;
• в последующий период эксплуатации сооружений – = 50 мм;

= 30 мм + 21 мм ≈ 50 мм;

Кроме того, принимаем качественный показатель – горизонтальные смещения дамб должны иметь затухающий характер. Стабильный (постоянный) характер деформаций в данном случае соответствует уровню К1.

В качестве критериального значения 2-го (предельного) уровня (К2) в принимаем качественный показатель – развивающийся (прогрессирующий) характер горизонтальных смещений дамб.

Контроль деформаций дамб рекомендуется осуществлять силами специализированной организации, имеющей лицензию и опыт выполнения данного вида работ.

 

3.8 Отклонение высотных отметок гребня ограждающих дамб от проектного положения

 

Отметки гребня грунтовых ограждающих сооружений на всем их протяжении должны соответствовать проектному значению.

В частности, в соответствии СП 22.13330.2011 [10] предельные осадки сооружений, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных нагрузок, не должны превышать 150 мм.

К этому значению следует добавить погрешность определения высотной отметки пикетов по гребню дамбы, которая для рассматриваемых условий (техническое нивелирование, длина хода около 1 км) составляет ≈50 мм.

Таким образом, с учетом выше изложенного, принимаем в качестве критериального значения 1-го (предупреждающего) уровня отклонение отметок гребня ограждающих дамб хвостохранилища от проектного положения К1=200 мм.

В качестве критериального значения 2-го (предельного) уровня (К2) в рассматриваемом случае принимаем отклонение (осадки) высотных отметок гребня ограждающих дамб хвостохранилища, при котором уровень воды в емкости с учетом величины ветрового нагона воды может стать равным минимальной отметке гребня дамбы – К2 = 0,5 м, так как при этом возникнет угроза перелива воды через гребень дамбы, и сооружение может перейти в предаварийное состояние.

Кроме того, предусматривается качественный показатель – состояние гребня дамб.

 

3.9 Критерии допустимого воздействия ГТС на окружающую среду

 

Фактором негативного воздействия хвостохранилища на окружающую природную среду могут являться возможные:

• загрязнение поверхностных водных объектов;
• изменение уровня и загрязнение грунтовых вод фильтрационными водами;
• загрязнение атмосферного воздуха и прилегающей территории, вследствие пыления хвостов;
• тепловое загрязнение окружающей среды и негативное влияние на микроклимат;
• загрязнение земель прилегающей территории вследствие возможной фильтрации веществ через ограждающие сооружения и их основания.

При этом, с учетом разработанных мероприятий в проектной документации по снижению вредного воздействия на окружающую среду в Томе 8 (835/16-13-ООС) прогнозируется, что существенного негативного воздействия на окружающую природную среду при эксплуатации ГТС хвостохранилища Светлинской ЗИФ не ожидается.

Следует отметить, что, воздействие ГТС на окружающую природную среду по масштабу влияния и его последствиям может быть допустимым и недопустимым.

При допустимом воздействии происходящие изменения качественных и количественных показателей компонентов природной среды не влияют на возможность их использования по заданному целевому назначению и обеспечивают их сохранение на заданном уровне.

При недопустимом воздействии становится невозможным использование компонентов природной среды по заданному целевому назначению и (или) их сохранение на заданном уровне. Характер и величина воздействия на окружающую среду зависят от физико-химических свойств, массы и токсичности ингредиентов аккумулируемых отходов, а также инженерно-геологической структурой основания накопителей.

Критерии допустимости воздействия на водные объекты и почвы определяются действующими санитарно-эпидемиологическими правилами и нормативами.

Для определения влияния хвостохранилища на подземные воды в проектной документации предусмотрено устройство наблюдательных скважин, а так же контрольной и фоновой. Из которых будут браться пробы подземных вод на содержание вредных веществ и выполняться оценка качества их соответствия санитарным нормам.

Таким образом, в качестве критериев допустимого уровня воздействия хвостохранилища на окружающую природную среду, в качестве критериального значения К1, принимаем концентрации загрязняющих веществ в подземных водах (определяются пробами из наблюдательных скважин),которые должны соответствовать утвержденным и согласованным в установленном порядке нормативам или действующим санитарным нормам; при этом ухудшения качества подземных вод по сравнению с фоновым — не допустимы.

Так же при отсутствии наличия фильтрационных вод уровень грунтовых вод в скважинах должен быть стабилен, поэтому в качестве еще одного критерия воздействия хвостохранилища на подземные воды принимаем отметки уровня воды в наблюдательных скважинах (Табл. 9) полученные при инженерно-геологических изысканиях [30-35]. Характер изменения уровня подземных вод должен оставаться стабильными с течением времени.

Повышение (с течением времени) уровня грунтовых вод (критерий К2)в данном случае следует рассматривать как признак нарушения фильтрационной прочности сооружения (работоспособности противофильтрационного экрана), в результате которого возможно негативное влияние хвостохранилища на окружающую среду.

Для остальных факторов негативного воздействия на окружающую среду, возможных в случае несоблюдения проектной технологии эксплуатации хвостохранилища устанавливаются качественные критерии, и их предусматривается контролировать визуально.

Устойчивость в целом всего ограждающего сооружения на любом расчетном участке, а также отдельных конструктивных элементов, от которых зависит устойчивость сооружения в целом (верхние ярусы и участки сооружений, непосредственно участвующие в формировании напорного фронта).

---

1  2  3  4